Предложения по документу
Прослушать аудио
Получить ссылку из элемента документа«УТВЕРЖДЕНА»
постановлением коллегии Госгортехнадзора
Республики Узбекистан
№ 09, 8 мая 1998 г.
Председатель Госгортехнадзора
А.Г. АХМЕДБАЕВ
постановлением коллегии Госгортехнадзора
Республики Узбекистан
№ 09, 8 мая 1998 г.
Председатель Госгортехнадзора
А.Г. АХМЕДБАЕВ
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаИнструкция
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПО НАБЛЮДЕНИЯМ ЗА ДЕФОРМАЦИЯМИ БОРТОМ, ОТКОСОВ УСТУПОВ И ОТВАЛОВ НА КАРЬЕРАХ И РАЗРАБОТКЕ МЕРОПРИЯТИЙ ПО ОБЕСПЕЧЕНИЮ ИХ УСТОЙЧИВОСТИ
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа[Зарегистрирована Министерством юстиции Республики Узбекистан от 26 февраля 1999 г. Регистрационный № 649]
Комментарий LexUzНастоящая Инструкция утратила силу и выведена из государственного реестра приказом министра юстиции Республики Узбекистан от 29 августа 2001 года № 148-мх.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВВЕДЕНИЕ
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУвеличение удельного веса добычи полезных ископаемых в Республике Узбекистан происходит как за счет ввода новых мощностей, так и за счет реконструкции существующих горных предприятий, применения более совершенной технологии на базе новой техники, механизации и автоматизации производственных процессов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри современных достижениях горной науки и техники представляется возможным и экономически целесообразным вести разработку открытым способом на глубинах 500—700 м и более. Однако, вместе с ростом глубины карьеров увеличивается также и срок службы их бортов. Характерной чертой современного этапа развития открытых работ является также вовлечение в эксплуатацию месторождений со сложными горно-геологическими условиями, что приводит к ведению горных работ при деформирующихся бортах карьера.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПрактика показывает, что почти все открытые горные работы сопровождаются оползневыми явлениями. Наличие оползней и масштабных обрушений в карьерах наряду со значительным материальным ущербом нарушает правильное и безопасное ведение горных работ и вызывает значительные потери полезного ископаемого.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПравильное решение вопросов обеспечения устойчивости откосов на карьерах, своевременное предотвращение проявляющихся деформаций и корректировка углов откосов в зависимости от изменяющейся горно-геологической обстановки невозможны без постоянного контроля со стороны геолого-маркшейдерской службы горных предприятий за состоянием откосов уступов, бортов и отвалов карьеров.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПо мере постановки бортов в предельное положение маркшейдерская служба должна проводить упрощенные и инструментальные наблюдения, необходимый объем которых из рекомендуемого инструкцией комплекса работ на каждом карьере определяется техническим руководством и после согласования с местным органом Госгортехнадзора утверждается вышестоящей организацией.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМетодика и точность маркшейдерских измерений определяется масштабами горных разработок, величинами и скоростями развития деформационных процессов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВесь комплекс работ по обеспечению устойчивости откосов на карьерах состоит из наблюдений за деформациями откосов, расчетов устойчивости, для установления их оптимальных параметров, разработки и осуществления мероприятий по предотвращению нарушений устойчивости откосов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВ настоящей Инструкции изложены комплексные маркшейдерские и инженерно-геологические наблюдения в различных горно-геологических условиях, приведены данные по физико-механическим и прочностным свойствам горных пород ряда действующих карьеров Республики Узбекистан, Казахстана и Урала для использования их в качестве аналогов и основные мероприятия по предотвращению нарушений устойчивости откосов и обеспечению безопасности работ на карьерах.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНастоящая Инструкция разработана в соответствии с Законом Республики Узбекистан «О недрах» от 23 сентября 1994 г., постановлениями Кабинета Министров Республики Узбекистан от 10.01.96 г. № 17 «О совершенствовании деятельности Государственного комитета Республики Узбекистан по надзору за безопасным ведением работ в промышленности и горному надзору», от 09.10.97 г. № 469 «О мерах по обеспечению законности нормативных актов министерств, государственных комитетов и ведомств».
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНастоящая Инструкция переработана на основе действующих до настоящего времени в Республике Узбекистан : «Инструкции по наблюдениям за деформациями бортов, откосов уступов и отвалов на карьерах и разработке мероприятий по обеспечению их устойчивости», утвержденной Госгортехнадзором СССР 21.07.70 г. — Ленинград: В НИМИ, 1971, и «Методических указаний по наблюдениям за деформациями бортов разрезов и отвалов», утвержденных Минуглепромом СССР в 1987 г. — Ленинград: ВНИМИ, 1987, с учетом анализа накопленного опыта изучения деформаций бортов карьеров и отвалов и применяемых методов наблюдений за устойчивостью откосов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаС введением в действие «Инструкции по наблюдениям за деформациями бортов, откосов уступов и отвалов на карьерах и разработке мероприятий по обеспечению их устойчивости» выше указанные нормативные акты бывшего СССР на территории Республики Узбекистан не действительны.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНастоящая Инструкция предназначена для горных предприятий, разрабатывающих твердые полезные ископаемые открытым способом, а также для проектных и научно-исследовательских организаций, занимающихся проектированием открытых горных работ, наблюдениями за деформациями и оценкой устойчивости бортов карьеров.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаИнструкция по наблюдениям за деформациями боргов, откосов уступов и отвалов на карьерах и разработке мероприятий по обеспечению их устойчивости составлена научно-исследовательским отделением Среднеазиатского проектно-изыскательского и научно-исследовательского института промышленной технологии (САЗНИПИПТ).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.1. Целью работ, предусмотренных настоящей Инструкцией, является:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) изучение деформаций бортов карьеров, уступов и отвалов и выявление причин их появлений;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) установление оптимальных параметров откосов для различных участков горных работ;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документав) предупреждение развития масштабных деформаций на карьерах и разработка мероприятий исключающих проявления деформаций, опасных для жизни людей и влекущих снижение экономической эффективности работ.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.2. Для выполнения поставленных задач на карьере должны проводиться систематические инструментальные наблюдения за деформациями откосов, изучение физико-механических свойств горных пород, тектоники, трещиноватости и гидрогеологических условий.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.3. Для разработки противодеформационных мероприятий выполняются следующие виды работ:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) проведение систематических визуальных и инструментальных наблюдений за состоянием бортов, откосов и отвалов, изучение структурных особенностей массива и горно- технических и горно-геологических условий эксплуатации карьера;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) выявление зон и участков возможного проявления разрушающих деформаций и организация на этих участках детальных наблюдений для изучения процесса и определения границ деформирования пород;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документав) изучение обнаруженных нарушений устойчивости, установление причин возникновения характера их развития и степени опасности;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаг) составление проектов искусственного укрепления пород в ослабленных зонах, контрфорсов, пригрузок откосов и других мероприятий по борьбе с разрушениями откосов на карьерах;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документад) систематический контроль за состоянием противодеформационных сооружений и выполнением мероприятий, предотвращающих дальнейшее развитие деформаций пород в откосах;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документае) контроль за соблюдением проектных параметров откосов уступов отвалов и бортов карьера.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.4. Объем необходимых работ из рекомендуемого Инструкцией комплекса работ на каждом карьере определяется техническим руководством и после согласования с местным органом Госгортехнадзора Республики Узбекистан утверждается вышестоящей организацией.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.5. Общее руководство и ответственность за современное и качественное выполнение работ по наблюдениям за деформированием пород в бортах карьера и отвалов и оперативному обеспечению их устойчивости возлагается на главного инженера предприятия.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДля проведения утвержденного перечня работ в геолого-маркшейдерской службе предприятий должны быть предусмотрены соответствующие штаты или образуется специальная группа специалистов (маркшейдер, геолог, геофизик, горняк).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.6. Для выполнения специализированных работ, рекомендуемых Инструкцией, могут быть привлечены научно-исследовательские и проектные организации, что не снимает ответственности с горного предприятия за современное выполнение утвержденного комплекса работ.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.7. Основными факторами, способствующими возникновению и развитию деформаций пород в откосах, являются:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) наличие поверхностей ослабления — тектонических нарушений, поверхностей скольжения древних оползней, слабых протяженных контактов между слоями;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) обводненность пород;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документав) интенсивная трещиноватость отдельных участков (зон);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаг) наличие прослоев слабых глинистых пород;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документад) несоответствие углов наклона бортов, откосов уступов и отвалов геологическим условиям;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документае) неправильное ведение буро-взрывных работ;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаж) неправильная оценка устойчивости откоса или принятие углов откоса без достаточного обоснования.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.8. Детальное изучение неблагоприятных для устойчивости откосов уступов и бортов карьера геологических факторов следует продолжать как период строительства карьера, так и в период его эксплуатации.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.9. Визуальное обследование состояния откосов производится не реже одного раза в месяц и включает в себя фиксирование всех признаков проявления деформаций и геологических и гидрогеологических условия на участке проявления деформаций. Результаты визуального обследования заносятся в специальный журнал осмотра состояния откосов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.10. При выполнении визуальных и инструментальных наблюдений должны соблюдаться «Правила безопасности при разработке месторождений полезных ископаемых открытым способом», утвержденные Госгортехнадзором Республики Узбекистан от 11.08.95 г., протокол № 14, государственная регистрация за № 163 от 18.08.95 г.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВ случае, когда на бортах карьера выполняется профилирование откоса, наблюдение за выветриванием пород в уступах или натурные испытания пород (срезание призм), должна производиться предварительная оборка откосов уступа с целью предотвращения вывалов в период проведения наблюдений.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. ТИПЫ РАЗРУШАЮЩИХ ДЕФОРМАЦИЙ
ПРИБОРТОВЫХ МАССИВОВ ГОРНЫХ ПОРОД
ПРИБОРТОВЫХ МАССИВОВ ГОРНЫХ ПОРОД
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.1. Практика отработки месторождений открытым способом, натурные наблюдения за деформациями бортов карьеров и исследования их напряженно-деформированного состояния на моделях из эквивалентных материалов свидетельствует о том, что прибортовой массив претерпевает деформации сдвига по поверхностям ослабления или по поверхностям потенциального сдвижения пород (1—4).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.2. Длительное время согласно общепринятым классификациям (4,5) крупномасштабные деформации бортов карьера относили либо к оползням, либо к обрушениям. Оползни в большинстве случаев происходят в слабых породах глинистого или суглинистого состава или по тектоническим нарушениям, заполненным глинкой трения, под действием касательных напряжений. Оползни характеризуются длительным течением процесса и пологими углами поверхности скольжения. Обрушения происходят в крепких скальных и полускальных породах по крутым поверхностям скольжения при преобладании растягивающих напряжений в верхней части борта. Разрушение массива хрупкое.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.3. Изложенные представления о деформировании откосов в основном подтверждаются многолетней практикой ведения открытых горных работ на рудниках и угольных месторождениях. Однако опыт показывает, что имеются и другие виды деформаций бортов, сложенных относительно слабыми породами и имеющие пологие углы наклона, а следовательно, и пологие поверхности скольжения. Деформирование таких бортов происходит со скоростным смещением пород, характерным для обрушений, но им предшествуют медленные подвижки, свойственные оползневым процессам. Таким образом, деформации откоса представляются сначала в виде оползня неустойчивого массива, а завершаются его обрушением, то есть происходит оползень-обрушение (6, 7).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.4. Аналогичный оползень-обрушение нерабочего борта имел место в 1990 году при отработке месторождения Меловое. В момент обрушения борт имел параметры: высоту — 110 м , угол наклона — 22° , протяженность — 950 м (рис. 2.1). Объем деформированной породы составил 25 млн. м3. По рекомендации (6) борт высотой 110 м даже при угле наклона 24° должен иметь достаточный запас устойчивости. Однако практикой этот прогноз не подтвердился.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 2.1 Профиль борта карьера до (1) и после (2) обрушения.
3 — поверхность; 4 — слоистое основание борта
3 — поверхность; 4 — слоистое основание борта
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 2.2. Схема деформирования борта при наличии в его основании слабых прослоев. 1 — клин давления, 2 — призма упора. Н90 — высота пригрузки, С — сцепление пород, φ — угол внутреннего трения; γ — объемный вес пород.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.5. Как показал анализ (6), механизм разрушения борта был обусловлен недостаточной несущей способностью водонасыщенных глин при больших нагрузках (см. рис. 2.2). По мере нарушения связей оседающего клина с массивом нарастало давление на призму упора, породы которой не подвержены пластическому деформированию. В итоге происходит разрушение пород в окрестности острия гравитационного клина и отжим воды, что приводит к резкому снижению коэффициента трения, в результате чего потенциальная энергия покоя переходит в кинетическую энергию движения призмы упора. Последняя с большой скоростью смещается по слою разуплотненных глин, или контакту с низким коэффициентом трения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.6. На карьерах могут иметь место следующие типы разрушающих деформаций: осыпи, обрушения, оползни, просадки, оплывины и фильтрационные деформации (см. табл. 2.1).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.7. Приповерхностные деформации (осыпи, оплывины, выпор, поверхностная эрозия) фиксируются визуальными и упрощенными наблюдениями.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаГлубинные деформации (оползни, обрушения) зарождаются в глубине прибортового массива и не сразу достигают поверхности откосов или земной поверхности. Поэтому формирование глубинных разрушающих деформаций в начале их развития можно фиксировать маркшейдерскими наблюдениями на наблюдательных станциях, заложенных внутри прибортового массива.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.8. Деформирование бортов в виде хрупкого обрушения может быть показано на примере обрушения бортов глубоких (около 500 м) карьеров Кривбасса, где проектные значения углов наклона построенных бортов близки к углом естественного откоса разрушенных скальных пород, находящихся в переделах 35—400 (8).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЭкспериментальные исследования, приведенные в работе (8), показали, что под влиянием взрыва в уступе за последним рядом скважин образуется поверхность скольжения, по которой идет смещение пород вверх и возникает трещиноватость. Вследствие сдвига поднятие пород на удалении 5—10 м от последнего ряда скважин достигает около 0,5 м, а граница сдвижения удалена от последнего ряда скважин на 25—30 м. Поэтому разрушение (обрушение, уступов происходит по поверхностям сдвига, возникающим во время отбойки данного блока.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.9. Из всех видов разрушающих деформаций оползни и оползни-обрушения оказывают наибольшее влияние на ведение горных работ в карьере, а в отдельных случаях носят катастрофический характер и приводят к полному прекращению работ в карьере. Поэтому маркшейдерские инструментальные наблюдения необходимо вести прежде всего с целью выявления начала процесса оползнеобразования и характера развития его во времени.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис.2.3 Характер развития оползней, а, б, в — соответственно скрытая, равновесная и затухающая стадии развития оползня, 1 —контур откоса на момент его формирования, 2 — зоны локального сдвига, 3 и 4 — контуры откоса до начала и на начало ползучести, 5 — зона ползучего сдвига, 6 — контур откоса в стадии оползневого срыва, 7 — поверхность скольжения
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.10. Процесс формирования оползня состоит из стадий развития оползня (СРО). Скрытая СРО — период развития без визуально прослеживаемых признаков. Относительные горизонтальные деформации в этой стадии не превышают 1-2 мм/м.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНачальная СРО — период, характеризующийся проявлением визуально прослеживаемых признаков разрушения горных пород ( появление трещин, заколов, проседания, расслоения и др. нарушений) и началом формирования поверхности скольжения и оконтуривания трещинами отрыва. Смещения бортов карьера колеблются в пределах от 5 см до нескольких метров.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРавновесная СРО. Характеризуется равновесием внешних слагающих сил и внутренних сил сопротивления сдвигу и относительно невысокой постоянной скоростью смещения оползня.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаАктивная СРО — период сдвижения оползня с непрерывно возрастающей скоростью смещения и разрушением призмы упора.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЗатухающая СРО — период смещения оползня с затухающей скоростью до полной остановки.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.11. На основании натурных наблюдений и моделирования откосов установлены схемы развития оползней на различных стадиях развития оползня, которые приведены на рис. 2.3.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
Таблица 2.1. |
|
| |
|
Типы разрушений и |
Условия и причины возникновения |
|
1 |
2 |
| 1. Осыпь-отрыв и обрушение обломков горных пород в результате выветривания. Развивается в течение длительного времени и приводит к разрушению предохранительных берм и выполаживанию откосов до углов естественного откоса. | В мягких связных и несвязных породах осыпание происходит более интенсивно при отсутствии специальной заоткоски уступов. В трещиноватых твердых породах осыпание происходит при отсутствии заоткоски наклонными скважинами. |
| 2. Обрушение-отрыв и быстрое смещение горных пород по поверхности, совпадающей с нарушениями сплошности массива (трещины, слоистость, тектонические нарушения) и залегающей под углом, большим угла трения пород. Активная стадия обрушения протекает почти мгновенно и поэтому обрушения представляют собой наибольшую опасность для людей и горного оборудования на карьерах. | При падении слоев и тектонических нарушений в сторону выемки круче 25—30° обрушение происходит по подрезанным контактам слоев, трещинам и сланцеватости. При падении трещин в сторону выемки круче 35—40° обрушения развиваются по поверхностям, ослабленных трещинами. При завышенных углах откоса — по криволинейным поверхностям. При наличии сочленяющихся поверхностей обрушения — по сложным поверхностям ослабления. |
| 3. Оползень-отрыв и перемещение отделившейся части прибортового массива в виде скольжения под силой тяжести по пологой поверхности. Наиболее крупный по размерам тип разрушения бортов карьера. Различают оползни: — изотропных массивов |
При обводнении откосов и скопление воды в прибортовой зоне. |
| — покровные | При залегании рыхлых отложений на склоне твердых пород и отсутствии регулирования стока атмосферных осадков. |
| — контактные | При наличии пологозалегающих слоев глинистых пород или дизъюнктивных нарушений с глинкой трения; при подрезке контактов, с углами трения, меньшими угла их наклона. |
| — надвиги | При наличии слабых контактов или слоев пластичных глин и подрезке контактов при вскрытии слоев. |
| — глубинные, слоистых пород лежачего бока | При наличии слоев пластичных глин и напорных вод и углублении карьера без дренажа и снятия напоров подземных вод. |
| — выпирание | При наличии в подошве бортов карьера не вскрытых слоев пластичных глин. |
| 4. Просадки — вертикальное опускание прибортовых участков рыхлых породных масс без образования сплошной поверхности скольжения. Различают просадки: пород естественной структуры; |
При увлажнении (замачивании) высокопористых отложений (лессов, лессовидных суглинков, выщелоченных пород). |
| пород нарушенной структуры (отвалов) | При уплотнении отвалов рыхлых пород. |
| пород от влияния подземных горных работ | При подработке прибортового массива подземными горными выработками, например, при совместной отработке месторождения открытым и подземным способом. |
| 5. Фильтрационные деформации оплывание-отрыв, перенос и пере отложение грунтовых частиц подземными водами | При высачивании подземных вод на откос в песчаных и песчано-глинистых породах. |
| Оплывина — перемещение в виде потока насыщенных водой до текучего состояния некоторых разновидностей песчано-глинистых пород нарушенной структуры (пылеватых песков и глин, лессовидных суглинков и лессов), развивающаяся довольно интенсивно, часто с катастрофическим характером; | При насыщении водой рыхлых пород и высокопористых отложений, обладающих сцеплением упрочнения, до консистенции текучести. |
| Выпор — разрушение частично подтопленных песчаных откосов, проявляющееся в виде вывала некоторого объема горных пород под влиянием сил тяжести и гидродинамического давления; | При высачивании на откос подземных вод и высоком градиенте гидродинамического давления |
| Механическая суффозия — вынос мелких частиц из массива горных пород под влиянием гидродинамических сил; | Под влиянием гидродинамических сил в песчаных грунтах с высоким коэффициентом неоднородности. |
| Фильтрационный вынос вдоль трещин — размыв и вынос частиц слабосцементированных пород, носящий эрозионный характер и приводящий к образованию подземных пустот и провальных воронок; | Под влиянием размыва в слабосцементированных породах с характерной естественной трещиноватостью. |
| Поверхностная эрозия — размыв песчано-глинистых рыхлых пород прибортового массива поверхностными потоками атмосферных вод и подземных вод, вытекающих на откос | При стекании по откосу концентрированных потоков атмосферных и подземных вод. |
| Выщелачивание и растворение — процесс химической переработки горных пород, связанный с растворением и выносом продуктов растворения подземными ворами, приводящий к образованию карстовых полостей. | Под влиянием растворения в карбонатных трещиноватых породах; наиболее существенное влияние на устойчивость бортов оказывает соляной карст, формирующийся в результате быстрого растворения солей (галита, ангидрита и др.). |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3. ИЗУЧЕНИЕ ГЕОЛОГИЧЕСКОГО СТРОЕНИЯ,
ТРЕЩИНОВАТОСТИ И ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ
СВОЙСТВ ГОРНЫХ МАССИВОВ
ТРЕЩИНОВАТОСТИ И ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ
СВОЙСТВ ГОРНЫХ МАССИВОВ
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1. Изучение геологического строения и физико-механических свойств пород
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.1. Объем работ по изучению геологических, инженерно-геологических и гидрогеологических условий месторождения должен устанавливаться с учетом изученности этих условий при разведке и с учетом устойчивости пород в откосах (приложение № 1).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.2. В скальных крепких породах изучению подлежат трещиноватость, слоистость и сланцеватость пород, дизъюнктивные нарушения и тектонические трещины большой протяженности. Гидрогеологические факторы в этих условиях существенного влияния на устойчивость бортов не оказывают.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.3. В породах средней прочности изучению подлежат факторы, указанные в п. 3.1.2, и структурные особенности массива, прочность пород в образце и гидрогеологические условия.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВажным показателем является гидростатический напор в пределах призмы возможного сползания откоса.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.4. В слабых глинистых и несвязных породах подлежат изучению минералогический состав и прочность пород, склонность их к набуханию и проявлению пластических деформаций, наличие в слоистом массиве поверхностей ослабления (слабых контактов между слоями, зеркал скольжения, слабых пропластков) и гидрогеологические условия.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.5. Основные характеристики прочности пород (сцепление и угол внутреннего трения) должны определяться в лабораторных условиях путем испытания на срез или трехосное сжатие в стабилометре однородных малогабаритных образцов, отобранных из свежих обнажений в карьере, или из керна инженерно-геологических скважин.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.6. Определение сопротивления сдвигу горных пород в массиве с учетом их слоистости, сланцеватости и трещиноватости производится в полевых условиях путем испытания на срез призм горных пород размерами порядка 40 x 60 x 120 см.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКоличество натурных испытаний должно быть не менее трех для каждой разновидности пород, при этом испытаниями необходимо определить как прочность трещиноватого массива, так и прочностные характеристики по поверхностям ослабления.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНатурные испытания должны проводиться по методике, изложенной в приложении № 2.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.7. Величину сцепления горных породе массиве с учетом его трещиноватости определяют по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | где: |
| | |
| ||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаλ0 — коэффициент структурного ослабления пород;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСм, С0 — сцепление пород соответственно в массиве и образце.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЗначения λ0 для разновидностей пород можно определять натурными испытаниями или по таблицам 1, 2 коэффициентов структурного ослабления пород для карьеров Казахстана, Урала и карьера Мурунтау. Приложение № 3.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.8. Изучение состава, физических и водных свойств осуществляется по методикам, изложенным в работе (9).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.9. Определение прочностных характеристик песчано-глнннстых пород должно выполняться на приборах одноплоскостного среза, косого среза и в стабилометрах.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДля комплексного определения прочностных характеристик горных пород используются стабилометры с полной автоматизацией по методике, изложенной в работе (10). Перечень и объем лабораторных определений физико-механических свойств пород, необходимых для решения вопросов устойчивости бортов карьеров, приведены в приложении № 4.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.10. Определение прочности горных пород на одноосное сжатие производится в соответствии с общепринятыми методиками. При проведении упрощенных наблюдений прочность пород определяется испытанием на одноосное сжатие образцов неправильное формы, отобранных с поверхностей откосов. Методика таких испытаний дана в приложении № 5.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПрочность анизотропных пород целесообразно определять методом раскалывания (Бразильский метод) на приборе БУ-39 образцов неправильной формы.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМетод определения σсж методом раскалывания описан в работе (11).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.11. Величина сцепления в образце определяется по результатам испытаний на одноосное сжатие по формуле
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
C0= |
σсж . |
tg(45-φ/ 2), где: |
| | | (3.2.) | |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаφ — угол внутреннего трения
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.12. Для крепких пород угол внутреннего трения определяется:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) путем построения паспортов прочности образцов по результатам значений σр и σсж, определенных методом раскалывания образцов;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) путем проведения испытаний образцов в приборах «косого среза»;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.13. Определение сопротивления сдвигу по поверхностям ослабления (трещинам, слоистости, сланцеватости) производится в лабораторных условиях на специальном срезном приборе, или в полевых условиях — путем натурных испытаний. При ближенные значения углов трения по поверхностям ослабления приведены в приложении № 7.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.14. Для песчано-глинистых пород определение сопротивления сдвигу производится в стабилометре, в одно плоскостных рычажных приборах «косого среза». При этом должны быть выполнены два основных требования:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) испытуемый образец должен иметь исходное состояние (плотность — влажность), которое он имел при отборе образца в борту карьера, или отвала;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) исходное состояние образца должно сохраняться до конца проведения испытания, что достигается проведением испытаний по схеме быстрого среза (длительность испытаний не более 8—10 мин.).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.15. Отбор образцов пород для проведения испытаний следует производить непосредственно в карьере из свежих обнажений с учетом охвата всех литологических разностей. Отбор образцов производится в виде монолитов размерами 20 x 20 x 30 см.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОтбор образцов может производиться также из инженерно-геологических (структурных) скважин. Скважины следует располагать в прибортовой части массива в пределах призмы возможного обрушения нерабочих бортов карьера.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМинимальный диаметр керна для лабораторных испытаний должен быть: для скальных пород — 40 мм; для полускальных — 55—60 мм; для слабых пород — до 100 мм.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.16. При бурении скважин в песчано-глинистых породах в качестве промывочной жидкости должен применяться густой глинистый раствор — для предотвращения набухания или размыва керна.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДля отбора образцов сланцеватых глин, крупно-зернистых и гравенистых отложений целесообразно применение грунтоносов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМетодика отбора проб и порядок их парафинирования изложены в приложении № 9.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.17. Перед испытаниями на срез разуплотненные образцы выдерживаются в уплотнителях под природными нагрузками до полной стабилизации, неразуплотненные образцы испытываются без предварительного уплотнения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.18. Испытания на срез песчано-глинистых пород производятся при 3-4-х возрастающих нормальных нагрузках, из которых максимальная должна составлять не менее 80% от бытовой нагрузки, а минимальная — 15—20%.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВо избежание оттока воды испытания производятся по схеме быстрого среза; сдвигающие нагрузки прикладывают ступенями через 1 мин, а отсчет деформаций производится через 30 сек.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.19. Сопротивление срезу глинистых пород с учетом набухания в откосах определяется путем испытания образцов, которые выдерживают в уплотнителе под водой при разных нагрузках (0,05; 0,1; 0,15; 0,2; 0,3 МПа). Нормальная нагрузка при срезе набухших образцов, во избежание отжима воды и выдавливания породы в зазоры уменьшается на 20 — 30% по сравнению с нагрузкой в уплотнителе.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.20. Сопротивление сдвигу по контактам и трещинам можно определить путем проведения испытаний на сдвиг образцов пород в рычажных одноплоскостных приборах по схеме повторного сдвига.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.21. Испытания глинистых пород сопровождаются определением напряжений, вызывающих незатухающие пластические деформации (предел текучести).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОпределение предела текучести производится по способам, изложенным в приложении № 10.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.22. Определение сопротивления срезу отвальных пород глинистого состава производится на обычных сдвиговых приборах. Из отобранных образцов изготовляется стружка толщиной 2-3 мм, которая укладывается в уплотнители и выдерживается в течение 2 часов при 3-4 возрастающих нагрузках, достигающих нагрузок в основании отвала. Испытания проводят по методу быстрого сдвига (в соответствии с п. 3.1.18).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредельным сопротивлением сдвигу глинистых отвальных пород считается сопротивление, соответствующее нормальному напряжению, при котором начинается отжим воды.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДля учета дополнительного увлажнения в основании отвальных пород, испытания образцов на сдвиг следует проводить при влажности образцов на 2—6% превышающей естественную.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.23. Испытания отвальных пород из смеси глин и грубообломочных крепких пород необходимо проводить в приборах с увеличенной площадью сдвига. Соотношение диаметра срезной коробки и диаметра крупных включений должно быть не менее 15.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.24. С целью прогнозирования фильтрационных деформаций, кроме изучения механических характеристик (п.п. 3.1.17—3.1.22) дополнительно определяются: гранулометрический состав песчаных пород, коэффициент неоднородности, коэффициенты фильтрации песков и песчаных глин, величины напора водоносных горизонтов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1.25. На соляных карьерах следует определять химсостав растворимых пород и цементирующего материала и химсостав подземных вод.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.2. Изучение структурных особенностей массива
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.2.1. Изучение структурных особенностей горных пород включает:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) определение элементов залегания и характера основных поверхностей ослабления (тектонических нарушений, ослабленных контактов, слабых пропластков);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) установление пространственного положения основных систем трещин и интенсивности проявления трещиноватости;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документав) выделение участков карьера с характерными структурными особенностями.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.2.2. Различают два вида трещин: сплошные трещины большого протяжения (10 м и более) и трещины отдельности, которые имеют малую протяженность и являются более частыми. Ими определяются форма и размеры элементарных блоков горных пород.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.2.3. Число трещин единой системы, приходящихся на 1 пог. м перпендикулярно плоскости трещин, характеризует интенсивность системы. Средняя интенсивность трещиноватости пород определяется интенсивностью трех близких к взаимоперпендикулярным системам.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаАналитически интенсивность трещиноватости выражается в виде:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | |
где: |
| |
| |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаl1, l2, l3 — расстояние в метрах между трещинами каждой системы.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.2.4. Предметом изучения больших трещин является:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) определение элементов залегания каждой трещины в нескольких точках;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) плановая и высотная привязка точек замера;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документав) характер поверхности трещин и заполняющий их материал.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.2.5 Системы взаимоперпендикулярных (ступенчатых) трещин при крупности элементарных структурных блоков более 0,4 м изучаются детально с выделением отдельных участков с общей закономерностью развития трещин.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.2.6. При большей интенсивности трещиноватости (размеры элементарного блока менее 0,4 м) залегание трещин отдельности не влияет на устойчивость массива. В этих случаях откос рассматривается как квазиоднородный массив.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.2.7. Участок дня замера трещин отдельности должен быть расположен с учетом поучения трещиноватости всего комплекса горных пород, слагающего месторождение.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.2.8. На каждом участке замера трещиноватости определяются следующие параметры:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) элементы залегания всех систем трещин — напластования, сланцеватости и тектонических трещин;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) интенсивность каждой системы трещин;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документав) линейные размеры крупных трещин, характеристика трещин и материал заполнения;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаг) форма структурных блоков.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.2.9. Замеры элементов залегания трещин производятся горным компасом: в магнитных породах на каждом участке определяется магнитное склонение путем определения магнитного азимута направления с известным азимутом (сторона между двумя маркшейдерскими точками).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.2.10. При описании указывается характер поверхности трещин (волнистая, ровная, шероховатая, гладкая) и матерная заполнения (глинка, окислы железа). Расстояние между трещинами измеряется линейкой, нивелирной рейкой или рулеткой.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.2.11. Измеренные элементы залегания в каждой точке замера наносятся на азимутальные или прямоугольные диаграммы (см. приложение № 11). По диаграмме определяются средние значения элементов залегания систем, медианные значения для группы точек каждой системы трещин.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.2.12. По результатам изучений составляются структурные карты и профили, на которые наносятся все точки замеров сплошных трещин и средние значения элементов залегания слоев, сланцеватости и систем мелких трещин.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.2.13. Структурные карты и профили используются для выбора расчетных схем как для борта в целом, таки для отдельных уступов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО ОРГАНИЗАЦИИ
МАРКШЕЙДЕРСКИХ НАБЛЮДЕНИЙ ЗА
ДЕФОРМИРОВАНИЕМ БОРТОВ КАРЬЕРА
МАРКШЕЙДЕРСКИХ НАБЛЮДЕНИЙ ЗА
ДЕФОРМИРОВАНИЕМ БОРТОВ КАРЬЕРА
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.1. Задачи маркшейдерских наблюдений за деформацией откосов на карьерах
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.1.1. Целью маркшейдерских наблюдений является:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) установление границ, вида и скорости деформаций горных пород прибортового массива;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) определение критической величины смещений, предшествующих началу активной стадии, для различных инженерно-геологических комплексов пород;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документав) прогнозирование развития деформаций во времени при эксплуатации карьера до проектной отметки.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.1.2. Для организации маркшейдерских наблюдений устанавливаются наблюдательные станции. Они состоят, как правило, из пунктов высокоточной геодезической сети и отдельных профильных линий, по которым закладывают опорные и рабочие репера.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри строительстве карьера в неблагоприятных условиях разработки в техническом проекте должны быть предусмотрены проекты инструментальных наблюдений за деформированием бортов карьера в целом (пункты высокоточной геодезической сети) и за деформациями отдельных участков карьера (профильные линии). При отсутствии такого проекта последний должен быть составлен геолого-маркшейдерской службой предприятия.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.1.3. Составление проекта наблюдательных станций и методики проведения инструментальных наблюдений основывается на следующих положениях:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) возникновению оползней и обрушений предшествуют длительно развивающиеся микродеформации (скрытые) прибортовых массивов, что позволяет по результатам наблюдений судить о характере и степени опасности возможных деформаций пород и провести мероприятия для их предотвращения;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) для правильной интерпретации характера деформирования бортов длительные инструментальные наблюдения должны сопровождаться изучением геологического строения отдельных участков и деформационных свойств слагающих их пород.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документав) материалы инструментальных наблюдений должны способствовать возможности устанавливать оптимальные углы наклонов бортов с меньшим коэффициентом запаса;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаг) данные маркшейдерских наблюдений должны способствовать своевременному выявлению характера начавшейся деформации, что дает возможность сделать прогнозы относительно ее развития во времени и пространстве, наметить и провести мероприятия по устранению причин, способствующих развитию опасных деформаций.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.1.4. Проект наблюдательных станций должен состоять из плана расположения исходных, опорных и рабочих реперов, краткой пояснительной записки, а также разрезов по профильным линиям.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.1.5. Проект устройства наблюдательных станций утверждается главным инженером предприятия.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.2. Требования к методике наблюдений, их точности и периодичности проведения
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.2.1. Наблюдательную сеть следует строить по принципу от общего к частному. Опорные и исходные пункты закладывают вне зоны возможных деформаций с учетом максимальных размеров и глубины карьера. Максимальный размер зоны деформации принимают равным 1,5 Н (где Н — глубина карьера при предельно допустимых углах наклона бортов, полученных при коэффициенте устойчивости Кзап=1,3).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.2.2. Для повышения точности и проведения оценки точности измерений проводят дополнительные (избыточные) измерения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.2.3. Начальные измерения на любых станциях следует выполнять не менее двух раз. Это позволит увеличить точность и надежность определения исходного положения реперов и по фактическим данным установить погрешности измерений.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.2.4. При выборе оптимальной точности наблюдений в начальный период целесообразно исходить из минимальных величин смещений, которые поддаются интерпретации. В соответствии с указанным погрешность определения смещений m∆ѕне должна превышать ± 10 —15 мм, погрешность определения положения реперов ms= ±10 мм, а погрешность определения относительного смещения реперов при20-метровых интервалах ± 5 —7 мм.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.2.5. Периодичность наблюдений на долговременных станциях зависит от степени устойчивости бортов и интенсивности понижения работ в карьере.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри Кзап= 1,5 и ежегодном понижении горных работ на 10 — 20 м, производят одну серию наблюдений за 1-2 года; при снижении запаса устойчивости наблюдательного борта наблюдения проводят не реже одного раза в год.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.2.6. Временные инструментальные наблюдения на станциях, заложенных на участках борта с запасом устойчивости Kзaп< 1,3, проводят не реже, чем два раза в год.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.2.7. При скоростях смещения, измеренных инструментально, более 0,1 мм/сут. Периодичность наблюдений назначают в соответствии с табл.4.1.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | |
Таблица 4.1. |
|
| ||
|
Скорость смещения, |
Периодичность |
Продолжительность одной |
|
0,1 |
730 |
720 |
|
0,5 |
150 |
144 |
|
1,0 |
75 |
72 |
|
2,0 |
40 |
36 |
|
5,0 |
15 |
15 |
|
10,0 |
8 |
7 |
|
20.0 |
4 |
4 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.3. Закладка наблюдательных станций
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.3.1. Пункты высокоточной геодезической сети и профильные линии закладываются на менее устойчивых участках борта.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНаименее устойчивые участки характеризуются следующими признаками:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) крутым углом заоткоски борта;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) большой глубиной карьера;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документав) подрезкой слоев в основании бортов;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаг) наличием тектонических нарушений с неблагоприятным расположением относительно простирания и угла наклона бортов;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документад) наличием слабых контактов и пластичных слоев в основании бортов и ослаблений;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документае) обводненностью горных пород прибортового массива;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаж) наличием на бортах больших навалов породы;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаз) сейсмическим воздействием взрывов и обрушений от работы горного оборудования.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.3.2. Исходные пункты и опорные репера профильных линий должны быть заложены вне зоны деформаций. Количество опорных реперов должно быть не менее двух, на каждом конце профильной линии.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.3.3. Расстоянием между рабочими реперами на земной поверхности на участке призмы возможного оползня (обрушения) — 5—10—15 м, с удалением от верхней бровки борта — от 15 до 30 м.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНа каждой площадке уступа должно быть заложено не менее двух реперов — один около бровки уступа, другой — у подошвы вышележащего уступа. Расстояние между опорными реперами — не менее 20 м.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.3.4. Исходные репера должны быть заложены вне зоны влияния горных работ и за пределами зоны возможного оседания земной поверхности под влиянием смещения уровня подземных вод при дренаже карьерного поля. Исходных реперов должно быть не менее трех.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.3.5. Перенос проекта наблюдательной станции в натуре осуществляется инструментальным способом.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.3.6. Закрепленный репер должен иметь прочную связь с породой и иметь отчетливый центр на головке репера для обеспечения точности наблюдений за его сдвижением в горизонтальной плоскости.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.3.7. Рекомендуется закладывать репера следующим образом: в скважину диаметром 160—200 мм, пробуренную на 0,5 м ниже границы промерзания пород, бетонируется металлический штырь диаметром 20—30 мм. Верхний конец металлического штыря обрабатывается на полусферу, на которую наносится центр в виде отверстия диаметром до 2 мм и глубиной 4-5 мм. Цементный раствор заливается в каждую часть скважины на 0,4-0,5 м. Верхняя часть скважины заполняется песком или шлаком и плотно утрамбовывается.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 4.1. Типы реперов наблюдательных станций: а — заглубленный с бетонным якорем; б — забивной заглубленный; в — забивной с бетонным оголовком; 1 — песок; 2 — стальной штырь; 3 — бетон.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 4.2. Конструкция опорного пункта 1 — верхний столик с приспособлением для крепления теодолита; 2 — металлическая труба; 3 — песок; 4 — бетон.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДля закладки репера в скальных породах в выбуренную скважину бетонируется штырь длиной 30—50 см.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.3.8. Дня закрепления рабочих реперов на срок службы до 3—6 лет могут быть рекомендованы забивные репера. Забивной репер представляет собой металлический штырь диаметром 25—35 мм, завершенный и заостренный с одного конца, второй конец обработан на полусферу, на которую нанесен центр. Длина штыря в зависимости от плоскости грунта от 0,7 м до 1,5 м.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.3.9. После закрепления опорных реперов необходимо составить подробный абрис их расположения относительно постоянных ориентиров на местности и исходных реперов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.4. Приборы и инструменты для производства
маркшейдерских наблюдений
маркшейдерских наблюдений
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.4.1. При геометрическом нивелировании на наблюдательных станциях применяют высокоточные и точные нивелиры с увеличением не менее 25 и ценой деления уровня не более 20' на 2 мм (Н-1, Н-3 и др.), а также нивелиры с компенсатором (Ni 007, Ni ВЗ, Ni 025 и др.). При нивелировании применяют следующие типы реек: РН05 — односторонние штриховые инварные; РН-3 — двухсторонние шашечные. Применение складных реек недопустимо.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.4.2. Измерение горизонтальных и вертикальных углов при наблюдениях линейно-угловых сетей и засечек выполняют высокоточными (ТО5, Т1) и точными (Т2, 2Т2, Тео 010 А, Те Bl, T5 и др.) теодолитами.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНеобходимое количество приемов измерений в зависимости от требуемой точности измерения горизонтальных углов и типа применяемого теодолита приведено в табл. 4.2.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | | | |
Таблица 4.2. |
|
| ||||
|
Теодолит |
Количество приемов измерений при средней | |||
| 2" |
5" |
10" | ||
|
Т1 |
4 |
2 |
- | |
| Т2, 2Т2,Тео010,ТеВ1 |
6 |
3 |
2 | |
| Т5, Т5К,Тео 020 |
- |
4 |
3 | |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаИнструментальная погрешность измерения вертикальных углов для теодолитов ОТ-02, Т2 и им равноточных составляет 3—5.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДля привязки наблюдательной станции можно использовать технические теодолиты (Т15, Т15М, Т30).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.4.3. Тахеометрическую съемку оползней и обрушений производят тахеометрами Dahlta 020, Та-Д1, ТД ВГТ-006, ТВ и др.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.4.4. При выполнении линейных измерений при любом методе наблюдений целесообразно использовать светодальномеры, обеспечивающие высокую точность измерений независимо от величины измеряемого расстояния. Для наблюдений можно применять любой светодальномер, позволяющий измерять расстояния до 500—2000 м со средней квадратической погрешностью менее 10 мм. Основные характеристики приборов приведены в табл. 4.3.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | | | | |
Таблица 4.3. |
|
Основные параметры светодальномеров и | |||||
| Прибор | Диапазон измерений, м |
Максимальный угол наклона, градус | Средняя квадратическая погрешность измер. Расстояния 106 Д, мм | Продолжительность измерений, мин | Масса комплекта, кг |
| МСД-1М (Россия) | 1—500 | – 45+90 | 2+5 | 8 | 10,0(светода льномера) |
| Мекометр 3000 (Швейцария) | 1—2500 | – 45+40 | 0,2+1 | 2-3 | 14,5 |
| ДК-001(Россия ) | 0,5—500 | – 40+90 | 0,8+1,5 | - | 7,5 * |
| Геодиметр 112 (Швеция) | 0,2—3000 | – 30+30 | 5+5 | 0,2 | 2,6 |
| ЕОК-2000 (Германия) | 0,3—1500 | – 40+40 | 10* | 1-2 | 12,0 |
| ЕОК-2000 (Германия) | 0,2—2000 | – 42+50 | 10* | 0,2 | 10,8 |
| Рекота (Германия) | 0,3—3000 | - | 5+2 | 0,2 | 12,5 |
| Геодиметр 710 (Швеция) | 2—5000 | – 45+90 | 5+5 | 0,2 | 14,5 |
| ТС1 (Швеция) | 2—2000 | – 40+40 | 5+5 | 0,2 | 9,8 |
| Эльта 2 Германия | 0,2—2500 | - | 5+2 | 0,1 | 13,5 |
| RED-1A (Япония) | 0,5 | – 40+40 | 5+5 | 0,2 | 3,5 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа* Погрешность постоянная.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.4.5. Погрешность измерения расстояний светодальномерами зависит от погрешности определения частот модуляции, показателя преломления воздуха, разности фаз и учета приборной поправки.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.4.6. Все светодальномеры характеризуются высокой стабильностью частот кварцевых генераторов. Поэтому проверку частот достаточно производить 1-2 раза в год и обязательно после ремонта прибора.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.4.7. При определении температуры воздуха и давления с точностью до 1°С и 3 мм рт.ст. (40 Па) погрешности определения коэффициента преломления не превысят 1 х 10-6 измеряемого расстояния.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.4.8. Погрешность измерения разности фаз определяет точность прибора и зависит от параметров фазовращателя и числа приемов измерений. При измерениях длин в одном направлении число приемов измерений должно быть не менее двух. В том случае, если измерения производятся в прямом и обратном направлении, можно ограничиться одним приемом.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.4.9. Определение приборной поправки следует производить равномерно для всего фазового цикла через 0,1 длины полуволны. Если отклонения отдельных значений от среднего носят случайный характер и их значения не превосходят удвоенной величины погрешности измерения разности фаз, то за окончательное значение принимают среднее по всем определениям. В противном случае приборную поправку вводят в каждое измеряемое расстояние в зависимости от величины фазового цикла.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОпределение поправки производят на специальных лабораторных или полевых компараторах, а также измерением отрезков во всех комбинациях.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.4.10. Измерение расстояний между реперами профильных линий можно производить также стальными рулетками длиной не менее 30 м и длинномером АД-1М. Компарирование рулеток следует производить через 2-3 серии наблюдений. Погрешность компанирования не должна превышать 1:20000 длины рулетки. Вынос скрытых центров осуществляется с помощью оптических (лотаппаратов) или жестких отвесов ОЖ-3.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5. МАРКШЕЙДЕРСКИЕ НАБЛЮДЕНИЯ ЗА
ДЕФОРМАЦИЯМИ БОРТОВ КАРЬЕРОВ
ДЕФОРМАЦИЯМИ БОРТОВ КАРЬЕРОВ
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1. Наблюдения на профильных линиях
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.1. На профильных линиях выполняются.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) определения величины сдвижения реперов в горизонтальной и вертикальной плоскостях;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) замеры ширины и протяженности трещин на земной поверхности и бермах уступа;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документав) пополнительные съемки горных работ с указанием времени производства технологических операций и массовых взрывов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.2. Инструментальные наблюдения производят с целью:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) привязки исходных и опорных реперов к опорной геодезической сети;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) выполнения начальных наблюдений для определения исходного положения рабочих реперов;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документав) проведения систематических наблюдений за положением реперов для определения их положения в процессе сдвижения прибортового массива.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.3. Привязка исходных и опорных реперов осуществляется посредством триангуляции или проложением замкнутых полигонометрических ходов с изменением длины линий светодальномерами. Относительная ошибка хода должна быть не более 1:8000, а средняя ошибка измеренных углов не более 8".
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВысотная привязка производится передачей отметок от пунктов геодезической сети геометрическим нивелированием с использованием «башмаков». Невязка прямого и обратного хода ∆h не должна превышать.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | ∆h ≤ ±5√L, мм, где: | | | |
(5.1.) | |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаL — длина хода (в одном направлении), км
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.4. Начальные наблюдения на профильных линиях состоят из:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) нивелирования реперов профильной линии;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) измерений расстояний между реперами;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документав) съемки трещин на участке расположения профиля.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.5. Для определения начального положения реперов на каждой профильной линии выполняются две независимых серии измерений с интервалов 3—5 дней.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.6. Нивелирование реперов по профильным линиям при углах наклона до 15° выполняется геометрическим способом, а на наклонных участках — тригонометрическим способом.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаИзмерение длин между реперами производится одновременно с нивелированием.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.7. Нивелирование профильных линий ведут по реперам в прямом и обратном направлениях по двум шкалам реек, невязки между прямым и обратным ходами не должны превышать ƒдоп = ±10·√L, мм. или, ƒдоп = ±2.6·√п, мм, где:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаL — длина хода в одном направлении, км;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаn — число станций в ходе. Расхождение в превышениях между соседними реперами не должно превышать 5 мм.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.8. Нивелирование реперов в каждой серии наблюдений производится дважды в прямом и обратном направлениях. Нивелирование производится из середины между связующими реперами с отклонением не более 2-3 м. Расстояние от инструмента до реек должно быть не более 50 м. Рейки устанавливаются непосредственно на верх репера.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.9. Измерение расстояний между реперами производится компарированными стальными рулетками, мерными проволоками или светодальномерами. Вынос скрытых центров осуществляется с помощью жестких или шнуровых отвесов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.10. Измерение длины производится на весу с постоянным натяжением (100 Н), которое контролируется динамометром, на каждом интервале замера определяется температура воздуха с точностью 1°С.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.11. Измерение длин должно производиться дважды в прямом и обратном направлении. Схема измерения длин между реперами показана на рис. 5.1.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.12. Тригонометрическое нивелирование производят для определения превышений и горизонтальных положений между реперами профильных линий на участках с большими углами наклона поверхности и между реперами, расположенными на площадках разных уступов. Угловые измерения при этом производят теодолитами, обеспечивающими среднюю квадратическую погрешность измерения вертикальных углов 3-5", а линейные — светодальномерами (линейные измерения рулетками из-за больших погрешностей измерений могут быть рекомендованы при контроле больших величин смещений на активных оползнях).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.13. Расстояния между реперами при тригонометрическом нивелировании с использованием светодальномеров могут достигать значительных величин, которые определяются диапазоном работы светодальномера и условиями видимости между реопределяются диапазоном работы светодальномера и условиями видимости между реперами. При расстояниях свыше 150—200 м значительное влияние на точность тригонометрического нивелирования оказывает вертикальная рефракция.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 5.1. Схема измерения длины интервала с использованием жестких отвесов и упорных станков: 1 — рулетка; 2 — проволока для закрепления груза; 3 — груз; 4 — бабина для рулетки; 5 — упорный станок с ручкой (6) и раздвижным упором (7), 8 — жесткие отвесы; 9 — блок для проволоки с грузом.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 5.2. Схема измерения расстояний, обеспечивающая относительно одинаковые условия для визирных лучей
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.14.Основные способы уменьшения влияния вертикальной рефракции:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— двухстороннее измерение вертикальных углов;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— определение превышений между двумя направлениями в примерно одинаковых условиях, см. рис. 5.2;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— выбор измеряемых интервалов при тригонометрическом нивелировании, обеспечивающих минимальное влияние рефракции.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.15. При двухстороннем тригонометрическом нивелировании погрешности определения горизонтальных проложений и превышений определяются по формулам:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
| |||||||
| |
где: |
| ||||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаD — наклонное расстояние между точками, м
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаδ — угол наклона линии, градус;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаR — средний радиус Земли, м; ρ" = 206265;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаmD, mδ, mi — соответственно погрешности измерения расстояния, вертикального угла и высот приборов. ρ"-206265;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаmΔк — погрешность, вызванная неодинаковостью коэффициентов рефракции при прямых и обратных измерениях, которая принимается равной mΔк = +0,5.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.16. Д. течения примерно одинаковых условий для визирных лучей измерения следует выполнять по схеме, показанной на рис. 5.2. При измерениях светодальномер и теодолит устанавливают над точкой А на противоположном борту. По реперам 1—5, расположенным на различных уступа, последовательно измеряют наклонное расстояние и угол наклона
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПревышение между реперами профильной линии определяют по формулам:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | ΔHi,i + 1 = ΔHA,i + 1–ΔHA,I, | |
(5,4) | |||||
| | Si,i + 1 = SA,i – SA,i + 1, |
(5,5) | ||||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВ этом случае исключается влияние на точность нивелирования погрешности измерения высоты прибора и уменьшается влияние вертикальной рефракции, так как условия прохождения визирных лучей на соседние уступы примерно одинаковы и величину mΔк можно принять равной 0,1-0,2.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПогрешности определения искомых величин определяют по формулам:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
| |||||||
| | |
| ||||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.17. При тригонометрическом нивелировании по профильным линиям по грешности определения расстояний, измеряемые светодальномером, возрастают за счет погрешностей измерения вертикальных углов и влияния рефракции, а при уменьшении длины сторон увеличивается число стоянок, что также ведет к увеличению погрешности положения наиболее удаленного репера. Поэтому оптимальные расстояния при тригонометрическом нивелировании, обеспечивающие минимальные погрешности наиболее удаленного репера, равны 150 м при mв = 3 мм и 250—300 м при mв — 10 мм.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.18. Выбор схем тригонометрического нивелирования профильных линий следует производить, исходя из конкретных условий наблюдений, а именно, из условий видимости между реперами, расположенными на разных уступах, и обеспечения минимальных погрешностей в определении положения реперов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.19. При производстве тригонометрического нивелирования с использованием светодальномеров, у которых отсутствуют приспособления для измерения вертикальны углов, возможно следующие схемы тригонометрического нивелирования:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— с независимым измерением длин и вертикальных углов;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— с последовательным выполнением угловых и линейных измерений;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— с одновременным измерением длин и углов наклона.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.20. При тригонометрическом нивелировании (рис. 5.3) с раздельным выполнением угловых и линейных измерений светодальномером, установленным над точкой А на высоте ic, производится измерение расстояния D до отражателя над точкой В, высота установки отражателя Vc. Измерение зенитного расстояния Z или угла наклона выполняются отдельно при совершенно других высотах теодолита i и сигнала Vт.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 5.3. Соотношение геометрических элементов при раздельном выполнении угловых и линейных измерений.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 5.4. Соотношение геометрических элементов при одновременном выполнении угловых и линейных измерений
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документавычисления горизонтального проложения и превышения между точками А и В необходимо привести измеряемое расстояние к лучу визирования теодолита или наоборот.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВ обоих случаях предварительно определяют вспомогательную величину h (см. рис. 5.3):
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | h = iс– iT – (Vс – VТ), | | |
(5.8.) | |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПоправка для приведения измеренной длины к линии зенитного расстояния:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | | |
| |||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДля приведения зенитного расстояния к длине поправку вычисляют по одной из формул:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
, |
| | ||||||||||||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документагде ρ" = 206265.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЗнак поправок определяют знаком величины h.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.21. При тригонометрическом нивелировании с последовательным выполнением линейных и угловых измерений наблюдения выполняют в следующем порядке. На точке, с которой производят измерения, устанавливают светодальномер и измеряют расстоянием до отражателя, расположенного на другом конце линии. Затем светодальномер осторожно извлекают из подставки и на его место устанавливают теодолит, т. е. расстояние Z на центр отражателя. Так как vc = VT = V, то формула (5.8) примет вид:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | h = ic– iT, | | | |
(5.10.) | |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.22. При одновременном измерении длин светодальномером и углов наклона теодолитом может применяться схема (рис. 5.4).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНад репером l интервал l-i центрируют теодолит. От направления между крайними реперами интервала откладывают угол β = 90° и на расстоянии 50—70 см закрепляют точку С', на которой устанавливают светодальномер. Определяют величины d и h. Затем на каждый репер измеряют светодальномером расстояние D, теодолитом — зенитное расстояние Z и по ординатометру поперечное отклонение репера от направления между крайними реперами. Ординатометр крепят непосредственно на отражатель.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаГоризонтальное проложение, приведенное к створу профильной линии, и превышение могут быть вычислены по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | (5.11) | |||||||
| | |
, где: |
(5.12) | |||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаd = dв +e; e — положительная величина при расположении точек С и О по другой стороне створа; в противном случае — отрицательная, см. рис. 5.4.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | | | |
| ||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВеличина поправки ∆Z не превышает 1" при e/D≥ 1:300 и ею можно пренебречь. Если высоты визирования теодолита и светодальномера сместить на величину h, т.е. применить для центрирования жесткий отвес с насадкой, то формулы (5.11) и (5.12) значительно упрощаются и принимают вид:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
| |
| ||||
| |
|
, где: |
(5.15.) | |||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаVт — высота жесткого отвеса, м.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1.23. Средняя квадратическая погрешность определения положения относительно опорных реперов не должна превышать:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) в вертикальной плоскости при геометрическом нивелировании
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаmh = ±6√L;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) в горизонтальной плоскости
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
|
| |||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаL — расстояние от рабочего репера до ближайшего опорного репера в км.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНа участках тригонометрического нивелирования среднеквадратическая погрешность вычисляется по формулам (см. п. 5.1.15 — 5.1.16)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.2. Обработка результатов маркшейдерских наблюдений
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.2.1. Камеральная обработка результатов каждой серии наблюдений заключается в следующем:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) проверка полевых журналов;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) вычисление высотных отметок рабочих реперов;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документав) вычисление горизонтальных расстояний между реперами профильных линий (введением соответствующих поправок);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаг) составление ведомости вертикальных смещений и горизонтальных смещений реперов, горизонтальных деформаций, деформаций сдвига и скоростей смещения реперов по направлению векторов смещения;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документад) составление вертикальных и горизонтальных сдвижений и деформаций по профильным линиям и графиков скоростей смещения реперов по направлению векторов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.2.2. Вычисления превышений и отметок реперов производятся в журнале нивелирования.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВертикальные смещения η, мм определяются по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | η = Hп – Hп + 1, где: | | | |
(5.17.) | |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документагде Нn — отметка репера из предыдущего или начального замера;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНn+1 — отметка репера из последующего наблюдения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.2.3. При вычислении горизонтальных расстояний учитываются следующие поправки;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) поправка на температуру
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | ∆ﺂ1 = ﺂ · đ(t –tk), где: | | | |
(5.18.) | |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаl — длина измеренной линии, мм;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаd — коэффициент линейного расширения, доя стальных рулеток d = 1,15 x 10-5;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаt, tk — температура воздуха при измерениях и компарировании рулетки соответственно;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) поправка за компарирование Δl2 принимается из паспорта компарирования рулетки;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документав) поправка за провес рулетки, которая выражается по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
, где: |
(5.19.) | ||||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаL — длина всей рулетки;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаl — измеренная длина интервала;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаΔL0 — поправка за провес навею длину рулетки, которая вычисляется по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
, где: |
| | |
| ||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаf — стрела провеса при принятом натяжении измерения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
, где |
|
| ||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТ — величина натяжения, Н;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаQ — масса одного погонного метра рулетки, кг/м;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаг) поправка за наклон линии Δŀ4 определяется по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | , где: |
(5.22.) | ||||||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаŀ1 — измеренная длина интервала;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаh — превышение между реперами.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЕсли репер заложен вне створа, то вводится поправка за отклонение от створа Δŀ5
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
где |
| |
| |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаΔс — отклонение репера от линии створа.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.2.4. При тригонометрическом нивелировании реперов вычисления производятся по общеизвестным формулам.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.2.5, Относительные горизонтальные деформации интервала между двумя реперами определяются по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | | | |
| ||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документагде: d0, d1, d2 горизонтальная длина интервала соответственно из начального, предыдущего и последующего наблюдений.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОтносительные горизонтальные деформации за весь период наблюдений определяют по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | | | |
| ||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДеформации, соответствующие увеличению интервала, обозначаются знаком (+) и называются растяжением, а соответствующие уменьшению интервалов — обозначаются (–) и называются сжатием.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.2.6. Горизонтальные смещения реперов на момент каждой серии наблюдений определяются по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | ξ = D2 – D1, где: | | | |
(5.26.) | |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаD1, D2 — горизонтальные проложения от опорного репера до данного репера, определяемые соответственно из начального и последующего наблюдения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.2.7. По смещениям реперов составляются ведомости величин сдвигов прибортовой зоны массива.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВеличина сдвига γ определяется как отношение разности полных смещений соседних реперов к расстоянию между этими реперами по нормали к направлению смещения;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
где: | | |
(5.27.) | |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаΔlп+1 — полное смещение переднего репера;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаΔlп — полное смещение заднего репера;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаm — расстояние между реперами по нормали к направлению их смещения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПолное смещение реперов Δli определяют по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | | | |
(5.28.) | ||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВеличину сдвига относят к середине интервала.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.2.8. Вертикальный и горизонтальный масштабы разрезов по профильным линиям должны быть одинаковы и равны по масштабу плана наблюдательной станции.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.2.9. Масштабы графиков вертикальных и горизонтальных смещений, сдвигов, горизонтальных деформаций выбираются исходя из наглядности изображения, при сохранении масштаба расстояний между реперами.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.3. Упрощенные маркшейдерские наблюдения
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.3.1. Упрощенные маркшейдерские наблюдения производятся на участках, где визуальным обследованием выявлены признаки формирующихся нарушений устойчивости откосов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.3.2. Если деформация откоса развивается интенсивно, то для наблюдений за ней закладывается временная наблюдательная станция из деревянных или металлических реперов, забиваемых в грунт. При этом опорные репера закладываются вне зоны заколов, а точность измерений линий 1:200.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.3.3. Нивелирование реперов производится от опорного репера. Погрешность определения высоты рабочих реперов в прямом и обратном направлении не должна превышать 5 нм.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.3.4. Наблюдения за раскрытием трещин производятся по парам реперов, установленных с двух сторон наблюдаемой трещины. Измерения производятся металлическими рулетками. Для более точных измерений используют специальные приспособления с индикатором часового типа. На протяженных трещинах устанавливается несколько пар реперов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПериодичность взятых отсчетов по парным реперам определяется в зависимости от скорости раскрытия трещин и опасности возникновения обрушения. Резкое возрастание скоростей смещения свидетельствует о приближении момента обрушения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.4. Анализ результатов маркшейдерских наблюдений
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.4.1. Анализ сводится к следующему:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) выделение участков бортов карьера, характеризующихся условиями, одинаково влияющими на устойчивость прибортового массива;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) установление зон максимальных растяжений сдвигов на верхней площадке откоса и максимальных сдвигов и сжатия в основании откосов, которые соответствуют наиболее вероятному выходу потенциальной поверхности скольжения на поверхность откоса;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документав) установление типа зафиксированных нарушений устойчивости откоса и типа потенциального оползня;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаг) по графикам изменения скоростей смещения каждого репера во времени — определение влияния времени года и различных производственных процессов на развитие деформаций бортов карьера;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документад) установление степени опасности деформаций с учетом принятой на карьере классификации.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.4.2. Установление типа оползня и построение поверхности его скольжения производится по векторам сдвижения реперов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) на профильной линии, где нанесен график сдвигов земной поверхности и в заданном масштабе векторы смещения реперов, из начала каждого вектора проводятся перпендикуляры в сторону массива;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) от точки на земной поверхности с максимальным сдвигом строится вертикальный отрезок равный:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
H90 = |
_2C_ |
ctg (45-φ/2); | | | | | |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документав) из конца Н90 и основания откоса проводят отрезки, параллельные векторам смещения до пересечения их с биссектрисами углов между соседними перпендикулярами;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаг) из точек пересечения отрезков и биссектрис проводят новые отрезки, до пересечения с последующими биссектрисами и т.д.;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документад) возможное несмыкание построенных линий исправляется проведением плавной кривой, как показано на рис. 5.5.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЕсли векторы сдвижения реперов параллельны слоистости пород, то это указывает на скольжение оползня по слоистости пород. Такие деформации характерны при контактных оползнях или подподошвенных оползнях отвалов;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документае) при оползнях выпирания или надвига, связанных с наличием горизонтального слабого контакта или слабого прослойка в массиве формируется клин активного давления, призма упора и вал выпирания.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОбщий вид оползня с векторами смещения реперов показан на рис. 5.6.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПостроение потенциальной линии скольжения оползней выпирания и глубинных оползней лежачего бока производится аналогично вышеизложенному.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.4.3. Степень опасности деформаций определяется по скорости смещения и величине деформаций путем сравнения их с допустимыми деформациями конкретных пород, установленными лабораторными исследованиями (приложение №14).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВремя до обрушения откоса можно определять по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
где: | | |
| |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаγпр — предельная относительная деформация сдвига, при которой наступает разрушение породы по лабораторным или натурным испытаниям.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 5.5. Построение поверхности скольжения в однородном откосе по векторам смещений реперов. 1 — график сдвигов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 5.6. Построение поверхности скольжения по векторам смещений реперов при развитии оползня выпирания. 1 — график сдвигов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаγуст — деформация сдвига, при которой процесс деформирования происходит с постоянной скоростью;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаφ — угол наклона отрезка графика зависимости γ = f(t) на участке постоянной скорости деформирования (значение tgφ численно соответствует скорости деформации сдвига).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНа стадии затухающего оползневого процесса оценку времени до разрушения откоса следует осуществлять по выражению:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
где: | | |
| |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаγi — деформация сдвига на момент расчета;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаtgφi — скорость деформирования сдвига на стадии затухающей ползучести на момент достижения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.5. Использование линейно-угловых сетей для наблюдения за деформациями бортов карьера
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.5.1. Создание линейно-угловых сетей целесообразно для изучения деформаций бортов карьеров в начальной стадии деформирования, контроля планово-высотного положения опорных реперов профильных линий, а также при наблюдениях за смещениями крупных оползней.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.5.2. Опорные пункты для линейно-угловых сетей закладываются вне зоны влияния горных работ. Количество опорных пунктов, места их закладки зависят от формы и размеров сети. Необходимо, чтобы расстояние от опорных пунктов до определяемых не превышало 2 км при минимальном количестве опорных пунктов 3 (см. рис. 5.7).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.5.3. После решения вопроса о местах закладки рабочих пунктов выбирают метод измерений. Предпочтение отдается методу (триангуляции, трилатерации, полигонометрии и любому их сочетанию), который обеспечивает требуемую точность определения смещений при наименьшем объеме полевых измерений.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри расположении пунктов на площадках уступов рекомендуется использовать для наблюдений линейно-угловые пространственные сети.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДля сравнительной оценки метода построения сетей в качестве критерия следует принимать погрешность положения пункта в направлении вероятного смещения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.5.4. Погрешность определения положения пунктов по интересующему направлению вычисляют по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
где: |
| |||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа и b — большая и малая полуоси эллипса, мм;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаө — дирекционный угол большой оси, градус;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаφ — дирекционный угол вероятного направления смещения, градус.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВероятное направление смещения, используемое для анализа точности схем наблюдений, в большинстве случаев следует принимать перпендикулярным простиранию борта. При наличии поверхностей ослабления, расположенных диагонально к простиранию откосов направление смещений выбирается с учетом элементов залегания этой поверхности.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.5.5. Для карьеров круглой формы наиболее эффективной схемой наблюдений является замкнутый полигонометрический ход вокруг карьера с измерением светодальномером дополнительных сторон наиболее удаленных пунктов, рис. 5.7, а.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.5.6. Погрешности определения смещений при использовании полигонометрических ходов, параллельных бортам карьера, зависят от погрешности измерения углов mβ, величины которых при заданной величине погрешности определения mΔs определяют по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | |
| | |||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документагде: К - коэффициент, учитывающий протяженность и число пунктов в полигонометрическом ходе, определяется по графику на рис. 5.8.;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаL — длина хода, м; р" = 206265.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.5.7. Измерения в линейно-угловых сетях выполняют теодолитами и светодальномерами, количество приемов при измерении угла зависит от типа теодолита и необходимой точности измерения углов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМетодика определения длин сторон в сетях зависит от типа светодальномера, причем каждая длина должна быть измерена не менее двух раз при независимых центрированных приемах передатчика и отражателя.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.5.8. Определение вертикальных смещений пунктов плановых линейно-угловых сетей производят геометрическим невелированием по методике нивелирования сетей III класса.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.5.9. Камеральная обработка результатов предусматривает все этапы, необходимые для определения плановых и высотных смещений пунктов по разностям координат в соответствующих сериях наблюдений.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 5.7. Схемы линейно-угловых сетей для наблюдений за деформациями бортов карьеров в начальной стадии:
а) — для карьера круглой формы;
б) — для карьера вытянутой формы.
а) — для карьера круглой формы;
б) — для карьера вытянутой формы.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 5.8. График для установления погрешностей изменения углов и длин полигонометрических ходов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.6. Маркшейдерский контроль за ведением горных работ на деформирующихся бортах карьеров
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.6.1. Исследованиями деформаций прибортовых массивов установлено, что параметры бортов можно безопасно увеличивать до появления видимых трещин и заколов и вести горные работы на деформирующихся бортах, контролируя маркшейдерскими наблюдениями скорость деформирования.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.6.2. Для надежной оценки степени опасности развивающихся деформаций предварительно устанавливают допустимые пределы смещений прибортового массива и критические скорости смещения для различных инженерно-геологических условий и типов формирующихся оползней.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.6.3. Как правило, необходимость ведения горных работ на деформирующихся бортах возникает вследствие допущенных ошибок в оценке их устойчивости и назначении при проектировании завышенных параметров бортов, отстройка которых в процессе ведения горных работ приводит к возникновению трещин и заколов, развитию скоростей и величин смещений прибортового массива, близким к критическим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПорядок ведения горных работ и способы маркшейдерского контроля за деформированием прибортового массива в околопредельном состоянии зависят от горно-геологических условий эксплуатации карьеров.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.6.4. При горизонтальном и пологом залегании пород при отсутствии заколов и трещин рекомендуется следующий порядок ведения горных работ при выемке дополнительных запасов полезного ископаемого:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— на поверхности прибортового массива и верхних уступах борта закладывают наблюдательные профильные линии через 100-150 м по протяжению борта;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— равномерно по простиранию и высоте ведут поэтапную обработку нижней части борта и систематические маркшейдерские наблюдения за развитием деформаций по заложенным профильным линиям;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— при возникновении начальных смещений, что соответствует запасу устойчивости борта 1,20—1,25, интенсивность отработки снижают, а частоту наблюдений по профильным линиям увеличивают до появления видимых трещин и заколов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.6.5. При возникновении заколов и трещин на поверхности рекомендуется следующий порядок дальнейшего ведения горных работ:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— по скорректированным характеристикам и задавшись запасом устойчивости 1,15—1,20 определяют новые параметры борта;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— проводят горные работы в верхней части борта, необходимые для оформления борта по расчетному профилю;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— продолжают осуществлять контроль за деформациями по профильным линиям, причем для обеспечения непрерывности наблюдений, потерянные или сработанные репера восстанавливают незамедлительно.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри увеличении скорости смещений до 3-4 мм/сут. работы на нижних горизонтах следует прекратить до окончания разгрузки верхней части борта;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— после выполаживания борта по новому профилю, отработку в нижней части борта разрешается проводить, не допуская возникновения новых заколов и трещин.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.6.6. При угле наклона борта лежачего бока меньшем, чем угол падения слоев пород прибортового массива, последовательность отработки дополнительных запасов и нижних уступов бортов заключается в оформлении контрольных профилей соответствующих контурам планируемой поэтапной отработки нижних уступов и проведении наблюдений за деформацией бортов по этим профильным линиям.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри этом интенсивность ведения горных работ снижается при начале смещений прибортового массива. Горные работы прекращаются при появлении на поверхности видимых трещин и заколов, оконтуривающих потенциальную призму оползня.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.6.7. При доработке мульдообразных залежей по восстанию и появлении на поверхности прибортового массива заколов для предотвращения развития опасных смещений необходимо:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— по мере сработки заколовшейся части борта новый профиль борта должен иметь запас устойчивости на 20—30% больше первоначального;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— если скорости смещения заколовшегося массива достигают критических скоростей (3-4мм/сут.), то борт выполаживают, интенсивно разгружая его в верхней части.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПризнаком достаточной устойчивости заколовшегося массива является быстрое и постоянное затухание наблюдаемых смещений.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.6.8. При диагональном относительно борта простирании пород и угле падения слоев, равном или меньше угла наклона борта, деформации развиваются по слабым контактам и проявляются в виде трещин на поверхности и трещин надвига на поверхности откосов задолго до предельного состояния прибортового массива.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПо мере увеличения высоты борта или угла наклона бортов трещины расширяется и распространяются вглубь массива, а надвиговые трещины на откосах увеличиваются и распространяются вниз по уступам борта. Скорости раскрытия трещин при отработке нижних уступов могут достигать 200 мм/сут, а общее смещение верхней бровки на момент полного разрушения борта может достичь 3—5 м.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри установившихся скоростях смещений (по профильным линиям) 5—10 мм/сут. горные работы в нижней части борта приостанавливают и форсируют разгрузку верхних уступов до придания борту угла наклона, при котором запас устойчивости борта увеличивается от первоначального на 20—30%.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДальнейшие горные работы в нижней части борта ведут с суточным контролем скоростей смещения заколовшейся призмы.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.6.9. При крутом и вертикальном залегании слоистого прибортового массива на участках бортов, параллельных простиранию пород, деформации проявляются в виде трещин на поверхности и образовании «ступеней» задолго до предельного равновесия.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВеличины критических деформаций, определяющих момент остановки горных работ, зависит от угла наклона борта и его назначения. Как правило, величины критических деформаций определяются величинами, которые не оказывают вредного влияния на транспортные коммуникации и обеспечивают безопасное движение транспорта по съездам.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри крутых углах наклона борта (более 30°) предельные деформации ограничиваются степенью разрушения приповерхностного слоя горных пород, возможностью отрыва и скатывания отдельных кусков и глыб породы вниз по борту, создающих опасность для работающего персонала и горного оборудования.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВо всех случаях состояние борта следует считать критическим, если расслоение массива распространилось в верхней части борта и составляет по высоте не менее 2/3 высоты борта.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6. НАБЛЮДЕНИЯ ЗА ДЕФОРМАЦИЯМИ ВНУТРИ ПРИБОРТОВОГО МАССИВА
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6.1. Выявление глубинных деформаций методом заклинивающихся цилиндров
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6.1.1. Для обнаружения места и момента возникновения искривления и установления границ зоны деформирования и кривизны рекомендуется метод заклинивания цилиндров, основанный на принципе заклинивания в наблюдательной скважине цилиндров определенной длины и диаметра. Простота метода позволяет значительно сократить время измерений и проводить систематические наблюдения с необходимой частотой.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6.1.2. Измерения методом заклинивания цилиндров осуществляют в следующей последовательности (рис. 6.1):
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. В обсаженную гибкими трубами наблюдательную скважину, расположенную в деформирующемся откосе, периодически опускают удлиненный цилиндрический груз до момента его заклинивания при опускании в искривлении обсадной трубы от оползневых смещений у верхней границы зоны оползневого деформирования массива. Начальную длину опускаемого груза рассчитывают по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | | | |
| ||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа кривизну обнаруженного искривления участка наблюдательной скважины (см. рис.6.1а) определяют по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
где: | |
| |||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа — разность между внутренним диаметром обсадной трубы и диаметром заклиненного цилиндрического груза, м;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаΔөγд — чувствительность цилиндрического груза к начальным искривлениям скважины (интенсивность зенитного искривления обсадной трубы от начальных смещений в массиве, фиксируемых цилиндрическим грузом выбранной начальной длины 1н, градус/м.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 6.1. Обнаружение глубинных оползневых деформаций и установление границ зоны деформирования в откосах методом заклинивания цилиндров:
а — схема определения кривизны обнаруженного искривления наблюдательной скважины; б - схема установления зоны деформирования в откосе; 1 — обсадная труба; 2 — заклиненный цилиндрический груз; 3 — исходный контур откоса; 4 — контур деформированного откоса, 5 и 13 — границы зоны сдвигового деформирования прибортового массива; 6 и 12 — начало и конец искривления наблюдательной скважины; 7 — искривленное положение скважины в деформированном откосе; 8 — мерный трос; 9 — лебедка; 10 — исходное положение наблюдательной скважины; 11 — удлиненный цилиндрический груз
а — схема определения кривизны обнаруженного искривления наблюдательной скважины; б - схема установления зоны деформирования в откосе; 1 — обсадная труба; 2 — заклиненный цилиндрический груз; 3 — исходный контур откоса; 4 — контур деформированного откоса, 5 и 13 — границы зоны сдвигового деформирования прибортового массива; 6 и 12 — начало и конец искривления наблюдательной скважины; 7 — искривленное положение скважины в деформированном откосе; 8 — мерный трос; 9 — лебедка; 10 — исходное положение наблюдательной скважины; 11 — удлиненный цилиндрический груз
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. После обнаружения заклинивания в скважине у верхней границы смещений цилиндрического груза длиной 1н фиксируют глубину искривления, а затем в скважину последовательно опускают цилиндрические грузы того же диаметра длиной 1н — Δ1 ; 1н — 2Δ1; 1н — 3Δ1 и т. д. (Δ1 — выбранный шаг уменьшения длины цилиндра) и определяют значение кривизны на искривляющемся участке для закрепляющегося цилиндрического груза соответствующей длины; уменьшая длину опускаемого груза до размера, обеспечивающего свободную без заклинивания проходимость груза через искривленный участок скважины, определяют максимальную длину цилиндрического груза lmax, проходящего через искривленный участок скважины; причем соответствующее максимальное значение кривизны Кmах находится в пределах Km-1 < Кmах < Кm, где Km-1 и Km — кривизна на участке по результатам измерений для двух соседних по длине грузов 1m-1 и 1m. Такими последовательными измерениями определяют измерение возрастающей кривизны верхней части искривления от значений кривизны Кm до Kmax на момент возникновения искривления.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3. Для установления нижней границы зоны деформирования на дно скважины на мерном тросике опускают цилиндрический груз заданной длины и чувствительности, определяемой по зависимости:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
где: | |
(6.3) | ||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаΔөγд.з — интенсивность зенитного искривления обсадной трубы, которую предполагают зафиксировать у нижней границы смещений и обнаруживают цилиндрическим грузом заданной длины 1з , град. /м;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1max — установленная максимальная длина цилиндрического груза данного диаметра, свободно проходящего верхнюю часть искривления, м.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОпущенный цилиндрический груз заданной длины 13 периодически подтягивают кверху до тех пор, пока не произойдет его заклинивание в месте искривления обсадной трубы у нижней границы оползневых смещений; по мерному тросику определяют местоположение нижней границы смещений в оползневом массиве с интенсивностью искривления скважины под влиянием деформирования окружающего ее массива ΔӨуд.3 (см. рис. 6.1.б)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6.2. Определение смещений и глубинных деформаций методами инклинометрии
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДля изучения оползней рекомендуется применять стандартные малогабаритные инклинометры МИР-36, МИ-30, УМИ-25. Могут быть использованы также инклинометры типа КИТ-1 (ИК-2).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПутем повторного измерения обсадной трубы от ее первоначального положения с помощью инклинометра могут быть установлены: величина, направление и скорость возникающих перемещений для любого количества точек этого профиля.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6.2.2. Для измерений методами инклинометрии глубинных деформаций в откосах рекомендуются для обсадки наблюдательных скважин гибкие пластмассовые трубы, которые реагируют даже на самые небольшие деформации пород в массиве, а при нарастании деформаций — плавно изгибаются согласно деформации пород массива, окружающих обсадные трубы совместно с боковыми породами.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПолиэтиленовые трубы с внешним диаметром 63—90 мм могут применяться в бухтах, что значительно облегчает работы по обсадке и оборудованию наблюдательных скважин и упрочняет в целом всю колонну обсадных труб. При использовании для обсадки скважин полиэтиленовых труб диаметром 110—140 мм их следует соединять на специальной конической резьбе (для толстостенных труб) или методом тепловой сварки (для тонкостенных труб). Основные технические характеристики труб тяжелого (Т) типа из полиэтилена высокой плотности (ПВП), рекомендуемых к применению, приведены в табл. 6.1.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6.2.3. Исследованиями установлено, что внутри наблюдаемого оползневого массива при проведении инклинометрии целесообразнее и проще определять деформации не линейные, а угловые — деформации сдвига. Величину деформации сдвига в интересующем интервале пород оценивают по углу поворота (величине изменения зенитного угла) ствола наблюдательной скважины в этом интервале. При этом предполагается, что направление деформаций в массиве известно и с глубиной остается постоянным (т. е. азимутальный угол искривления скважины известен, не меняется с глубиной и в расчетах смещения ствола скважины не учитывается).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 6.2. Схема определения величины смещений и деформаций сдвига массива методом инклинометрии вертикальной скважины. 1 и 2 — оси скважны до и после деформации; 3 и 6 — границы зоны сдвигов; 4 — направления перемещения пород; 5 — точки инклинометрических замеров.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 6.3. Схема определения смещений и деформаций массива методом инклинометрии спаренных скважин: 1 и 2 — оси спаренных скважин до искривления; 1 и 2 — то же после искривления; e1 , е2 , h1 , h2 , f1 , f2 — соответственно точки начал, концов и перегибов искривлений; АБСД — исследуемый блок массива; Нi, , Mi — размеры блока; α1 , α2 , α3 — углы наклонов направлений перемещений пород.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
Таблица 6.1. | ||||||
|
Основные технические характеристики труб тяжелого типа | ||||||
|
Технические |
Типы труб | |||||
|
ПВП-63 |
ПВП-75 |
ПВП-90 |
ПВП-110 |
ПВП-125 |
ПВП-140 | |
|
Диаметр внешний, мм |
63 |
75 |
90 |
110 |
125 |
140 |
|
Диаметр внутренний, мм |
52 |
61 |
74 |
90-73 |
102-88 |
115-103 |
|
Толщина стенок, мм |
5,7 |
6,8 |
8,2 |
10,0-18,5 |
11.5-18.5 |
12,5-18,5 |
|
Плотность, г\см3 |
- |
- |
- |
0,95 |
- |
- |
|
Масса погонной длины (м) труб кг |
- |
- |
- |
1,06-2,13 |
- |
- |
|
Модуль упругости, кг\см2 |
- |
- |
- |
8000 |
- |
- |
|
Предел прочности на разрыв, кг\см2 |
- |
- |
- |
210 |
- |
- |
|
Относительное удлинение при |
- |
- |
- |
210 |
- |
- |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДеформации сдвига в породах в интервалах измерений в районе формирования поверхности скольжения определяют по данным инклинометрии вертикальной скважины по следующим формулам:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадля нисходящего участка поверхности скольжения (рис. 6.3)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | γмах = tg (θi – a) + tga, | | | |
(6.4.) | |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадля восходящего участка поверхности скольжения (на участке вала выпирания):
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
γмах = tg (θi + a) + tga, |
где: | | |
(6.5.) | |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаγmах — максимальная деформация сдвига в массиве в пределах интервалов измерений длиной 1i;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаӨi — средние зенитные углы ствола скважины в указанных интервалах измерений, градус;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа — угол наклона к горизонту линий смещений в массиве, градус.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПолные смещения пород в зоне сдвигов рассчитываются по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
|
(6.6) | |||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSr — горизонтальная проекция вектора смещения пород, м;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа∆х0 — горизонтальное смещение пород в нижней границе зоны сдвигов, м;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаn — число интервалов измерений в зоне сдвигов;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1i — длина i-гo интервала измерения, м;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаӨ и а — то же, что и в формулах (6.4) и (6.5).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНаклон поверхности скольжения оползневых деформаций, т.е. угол наклона к горизонту линий смещений в массиве α определяют по результатам маркшейдерских наблюдений на оползневом участке или методом инклинометрии спаренных скважин. Однако перемещения пород в зоне сдвигов можно оценивать и при отсутствии данных маркшейдерских наблюдений. В этом случае смещения пород в зоне сдвигов оценивают величиной их горизонтальных проекций:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | | |
| |||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6.2.4. Метод инклинометрии спаренных скважин позволяет определять внутри исследуемого деформирующегося массива направление и углы векторов смещений горных пород α, величины которых в зоне деформирования плавно изменяются с глубиной, а также величины смещений и деформаций.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМетод инклинометрии спаренных скважин заключается в следующем (рис. 6.3):
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. С поверхности борта бурят спаренные вертикальные наблюдательные скважины, устья спаренных скважин располагают по линии плавного смещения поверхности борта, устанавливаемого предварительными маркшейдерскими наблюдениями, расстояние между скважинами выбирают таким образом, чтобы оконтурить ими изучаемый блок горного массива; в зависимости от параметров (высоты) борта оно может составлять 5 — 25 м. Инклинометрическими измерениями определяют вначале исходное, а затем искривленное положение скважин, а промерами глубины определяют абсолютные отметки начал и концов искривленных участков скважин, а также точек перегиба искривлений.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. На чертеже в крупном масштабе изображают исходные и искривленные профили скважин; соединяют начала, концы и точки перегиба искривлений спаренных скважин между собой и по наклону соединяющих отрезков устанавливают углы наклона к горизонту линий смещений массива в зоне деформации. При этом отрезки прямых между исходным и искривленным положением скважин, проведенные по направлению перемещения в массиве, будут векторами смещений массива.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3. Величины деформаций массива определяют по векторам смещений горных пород по формулам:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | |
(6.8.) | ||||||
| | | | | | | | | |
| | | |
(6.9.) | |||||
| | | | | | | | | |
|
| ||||||||
| | | | | | | | | |
|
|
где: | | | | |
(6.11.) | ||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЕх и Еу — деформация массива горных пород, соответственно в горизонтальном и вертикальном направлении;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаγxy и γmax — деформация сдвига массива горных пород соответственно в плоскости X, У и в плоскости наибольших сдвигов с координатными осями, повернутыми относительно осей X и У на величину угла α;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаα — угол наклона к горизонту векторов смещений горных пород внутри массива, градус;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаξ a, b, c, d и η a, b, c, d — горизонтальные и вертикальные составляющие векторов смещений горных пород в любых, образующих в массиве прямоугольники, четырех точках a, b, c, d стволов спаренных скважин, м;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНi и Мi - размеры выбранного в массиве прямоугольного блока горных пород, м.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4. В случае необходимости наблюдательные спаренные скважины могут быть пробурены (например, из подземной выработки) параллельно друг другу с азимутом наклона их стволов, совпадающим с направлением линии векторов смещений на поверхности массива. Устья скважин при этом также располагают на одной линии вдоль направления векторов смещений.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6.2.5. По изменению во времени величины сдвига и смещения пород в деформирующемся массиве откосов и профиля искривления наблюдательных скважин оценивают динамику процесса оползневого деформирования смещающих наблюдательных скважин горных пород.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6.3. Упрощенные наблюдения за деформациями при сейсмическом воздействии взрывов
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6.3.1. При ведении горных работ буровзрывным способом необходимо проводить наблюдения за деформациями откосов бортов карьеров под влиянием взрывных работ. Результаты наблюдений используются для определения зон остаточных деформаций, в пределах которых должна применяться специальная технология ведения буровзрывных работ, способствующая уменьшению влияния взрывов на деформации массива (микрозамедленное взрывание, применение наклонных заоткашивающих скважин и т. д.) при подходе борта к предельному проектному контуру.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6.3.2. Наблюдения могут проводиться с применением высокоточной измерительной аппаратуры (сейсмостанции, тензодатчики и пр.) и более простыми методами (наблюдательные станции с металлическими реперами или конусами-индикаторами, устройство бетонных или гипсовых дорожек, покрытие поверхности откоса известковым раствором или специальным красителем и пр.).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6.3.3. Наблюдательные станции с металлическими реперами закладываются на горизонтах, подготавливаемых к массовым взрывам. Станции состоят из 1—3 профильных линий, направленных вкрест простирания уступа. Линии, как правило, включают 10—12 рабочих и 1-2 опорных репера. Расстояние между соседними рабочими реперами составляет около 2 м. Опорные репера закладываются по возможности вне зоны остаточных деформаций. Опорные и рабочие репера представляют собой стальные штыри длиной порядка 3 м и диаметром 15—20 мм с накерненными оголовками. На станции проводятся две серии наблюдений: первая — накануне взрыва и вторая — после взрыва. Наблюдения состоят из нивелирования реперов и измерении расстояний между ними. Кроме того, проводится съемка верхней и нижней бровок уступа (до взрыва и после), расположения взрываемых скважин и всех видимых трещин на берме уступа в районе взрыва. Регистрация смещений реперов по профильным линиям позволяет установить размеры деформированного участка и величину остаточных деформаций.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6.3.4. Метод конусов-индикаторов заключается в определении величины отрыва гипсовых конусов, заложенных на поверхности выработанного пространства для регистрации дополнительных напряжений в откосе, возникающих под влиянием взрывов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПеред установкой (закреплением) конусов-индикаторов на уступе производят испытания опытных образцов-восьмерок (из материала конусов) на разрыв в лабораторных условиях с целью получения тарировочного графика зависимости Si = f (Ti). В натурных условиях измеряются расстояния между пунктами взрыва и заложенными конусами-индикаторами; после взрыва замеряется площадь отрыва части конуса (Si) и определяются возникающие напряжения (σi), величины которых учитываются при оценке устойчивости откоса путем сложения их со сдвигающими напряжениями (τ). Если в результате расчета окажется, что коэффициент запаса устойчивости уступа (нескольких уступов) η < 1, тогда необходимо при оформлении проектных контуров карьера изменить технологию взрывных работ с целью снижения сейсмической волны.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6.3.5. Бетонные и гипсовые дорожки закладываются на площадках борта и служат для обнаружения микродеформаций поверхности.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПокрытие откосов гипсовым раствором или специальными красителями позволяет судить о характере и области деформирования трещиноватых горных пород.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7. МЕРОПРИЯТИЯ ПО ОБЕСПЕЧЕНИЮ УСТОЙЧИВОСТИ ОТКОСОВ НА КАРЬЕРАХ
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7.1. Общие положения
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7.1.1. Мероприятия по обеспечению устойчивости откосов на карьерах, сложенных скальными и полускальными породами, заключаются в основном, в применении соответствующей технологии ведения буро-взрывных работ в приконтурных зонах (микрозамедленное взрывание скважин и др.), специальной заоткоске уступов (предварительное преобразование, гладкое взрывание) и в искусственном укреплении ослабленных участков.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОбеспечение устойчивости откосов на карьерах, сложенных: глинистыми и песчано-глинистыми породами, заключается в основном в эффективном дренаже, обеспечении стока поверхностных вод, пригрузке фильтрующих участков откосов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДля обеспечения устойчивости откосов отвалов эти мероприятия заключают -1в обеспечении дренажа песчано-глинистого основания отвалов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7.1.2. Порядок выполнения указанных мероприятий производится по специальному проекту, который должен быть утвержден главным инженером предприятия. В проекте отражаются:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— вид ожидаемых деформаций откоса;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— ожидаемый ущерб от этих деформаций;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— целесообразные меры предотвращения деформаций;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— затраты на выполнение противодеформационных мероприятий.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7.2. Заоткоска уступов в их предельном положении
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7.2.1. Заоткоска уступов в предельном положении и под углами, соответствующими свойствам пород и характеру их трещиноватости, является одним из основных мероприятий, обеспечивающих длительную устойчивость нерабочих бортов или их участков, поставленных в предельное положение. Приближенные значения углов откосов нерабочих уступов даны в приложении № 15.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7.2.2. Заоткоска уступов в предельном положении осуществляется:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) в скальных и полускальных породах специальными заоткашивающими скважинами диаметром 80 — 100 мм, расстояние между которыми в каждом конкретном случае устанавливаются опытным путем, скважины бурятся по линии предельного контура карьера под углами, равными углам откосов; допускается предварительное взрывание заоткосывающих скважин (предварительное щелеобразование) и после взрывания основных зарядов (гладкое взрывание), методика буро-взрывных работ при заоткоске уступов изложена в приложении № 16;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) в слабых глинистых и песчано-глинистых породах — драгляйнами, или мехлопатами со специальными насадками.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7.3. Укрепление слабых участков откосов на карьерах
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7.3.1. Отдельные участки бортов, сложенные скальными и полускальными породами с неблагоприятно расположенной трещиноватостью, целесообразно укреплять. Для укрепления пород следует использовать:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) способы механического удержания призмы обрушения, к которым относятся укрепление штанговой крепью, шпунтинами, железобетонными сваями, гибкими тросовыми тяжами, а также подпорными и защитными контрфорсными стенками;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) способы, по повышению прочностных свойств массива путем инъекций в массив укрепляющих растворов (например, цементация);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документав) способы при которых слагающие породы изолируются для снижения выветривания устойчивыми покрытиями: торкрет-бетоном, битумом или карбамидными, формальдегидными или эпоксидными смолами. В качестве покрытия может быть использована металлическая сетка и штанги в сочетании с торкрет-бетоном.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУсловия применения различных способов укрепления откосов в скальных и полускальных породах даны в табл. 7.1.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | |
Таблица 7.1. |
|
Способы укрепления |
Метод управления |
Условия применения способа |
| 1. Способ механического держания |
Железобетон, иногда с последующей цементацией массива | Массивы со слаборазвитой трещиноватостью, поверхности ослабленные падают в карьер под углом 25—45° |
| Штанги и гибкие тросовые связи | Крупноблочные массивы и сланцеватые породы с падением в карьер под углами 25—55° | |
| Защитные подпорные и контрфорсные стенки | Сильнонарушенные массивы с переслаиванием пород | |
| 2. Упрочнение пород | Цементация, нагнетание в массив укрепляющих растворов | Гравий и крупнозернистые пески, сильно трещиноватые скальные породы |
| 3. Изолирующие покрытия | Торкретирование или набрызг, битумизация, изоляция с помощью полимерных смол | Породы, склонные к интенсивному поверхностному выветриванию или выщелачиванию, песчаные откосы |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7.3.2. Фильтрующие участки откосов песчано-глинистых пород t укрепляющихся гравийно-щебеничной пригрузкой фильтрующего участка. Схема пригрузки изображена на рис. 7.1. Параметры пригрузочной призмы определяются по эмпирическим формулам:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | |
| | | ||||
| | |
| | |||||
| |
|
, где: |
| | | | ||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаhп , арас, hв — высота и ширина пригрузки и высота высачивания (см. рис. 7.1);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаq — расход, притекающий к откосу;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаm — знаменатель показателя, характеризующего уклон депрессионной кривой;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаК, Кпр — коэффициенты фильтрации грунта и материла пригрузки;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаγ — объемный вес материала пригрузки;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа — условная величина, которая определяется по графику на рис. 7.2 через отношение sin φ/А, где φ — угол трения грунта;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКзап — коэффициент запаса: на непроницаемом основании Кзап = 1–3, на проницаемом основании Кзап = 1–5.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 7.1. Схема для определения параметров пригрузочной призмы.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 7.2. График для определения параметра а
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7.4. Обеспечение общей устойчивости бортов карьеров
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7.4.1. Нарушения общей устойчивости больших участков бортов возникают в тех случаях, когда сдвигающие силы, действующие по потенциальной поверхности сдвига, становятся равными по своей величине удерживающим силам (состояние предельного равновесия), см. приложение № 13.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7.4.2. Если причиной начавшейся деформации большого участка борта является несоответствие углов наклона борта геологическим условиям, то в этом случае необходимо придать борту более пологий угол наклона. Способы выполаживания борта при проявляющихся деформациях подробно изложены выше (см. п. 5.6).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри наличии напорных вод в прибортовом массиве первой мерой предотвращения деформаций является снятие напоров.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7.4.3. Если развитие масштабных опасных деформаций вызвано неблагоприятно залегающими тектоническими нарушениями или слабыми контактами между слоями, то в этих случаях должны применяться мероприятия локального характера:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) разгрузка призмы активного давления в пределах деформированного участка;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) пригрузка призмы выпирания;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документав) создание контрфорсов и упоров.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7.4.4. В ряде случаев масштабные деформации бортов вызываются обводненностью земной поверхности, площадок уступов и подошвы карьера: основной мерой предотвращения деформаций прибортового массива в этих условиях является осушение земной поверхности, обеспечение стока с площадок уступов и подошвы карьера.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7.4.5. Основные мероприятия по предотвращению деформаций бортов, постоянных откосов и отвалов в зависимости от характеристик горных пород, слагающих эти откосы, видов возникающих деформаций откосов и факторов, способствующих развитию деформаций, приведены в приложении № 17.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8. МАРКШЕЙДЕРСКИЕ НАБЛЮДЕНИЯ ЗА ДЕФОРМАЦИЯМИ
ОТВАЛОВ, РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ И ТЕХНОЛОГИЯ
ФОРМИРОВАНИЯ УСТОЙЧИВЫХ ОТВАЛОВ
ОТВАЛОВ, РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ И ТЕХНОЛОГИЯ
ФОРМИРОВАНИЯ УСТОЙЧИВЫХ ОТВАЛОВ
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.1. Состав пород отвалов, их устойчивость и типы разрушающих деформаций
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.1.1. Предельные параметры отвалов — высота или угол откоса — обуславливаются физико-механическими характеристиками пород отвала и его основания, а также технологией отвалообразования.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.1.2. По литологическому составу породы, отсыпаемые в отвалы, объединены в 4 группы:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. Скальные и полускальные.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. Рыхлые, песчано-гравийные.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3. Рыхлые, глинисто-суглинистые.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4. Отвальные смеси в различных пропорциях.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.1.3. К физико-механическим свойствам пород отвалов и их основания, обуславливающим устойчивость отвалов, относятся: прочность при сжатии, влажность, плотность, удельное сцепление, угол внутреннего трения, уплотняемость во времени.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.1.4. Прочность пород основания отвала обуславливает его несущую способность. По несущей способности основание отвала характеризуется как:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документапрочное — сложенное породами I-II групп;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаслабое — сложенное породами III группы мощностью, составляющей 15% и более от общей высоты отвала;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документапрочное со слабым контактом — включает слой пород III группы с низким сопротивлением сдвигу.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документапрочное со слабым слоем — то же, мощностью, составляющей 5—15% от общей высоты отвала.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.1.5. Основными видами деформаций отвалов являются оползни (надподошвенные, подошвенные и подподошвенные), оплывины и выпоры. Деформации оползания характеризуются наличием плоской, криволинейной или комбинированной поверхности скольжения, ограничивающей призму оползания. Деформации оплывания характеризуются вязко-пластическим течением бесформенной, насыщенной водой отвальной массы. Подошвенные оползни происходят с образованием вала выпора в основании отвала. В зависимости от вида деформации отвала выбирают соответствующую схему для определения степени его устойчивости (табл. 8.1).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.1.6. Оптимальная высота внешних отвалов устанавливается технико-экономическими расчетами (в зависимости от вида транспорта, дальности транспортирования породы, ценности земель, высоты переподъема породы, рельефа местности) и проверяется по условию устойчивости. Если экономическая высота отвала больше высоты устойчивого отвала, то в некоторых случаях целесообразно уменьшить значение коэффициента запаса устойчивости вплоть до 1, а технологический процесс отвалообразования организовать с учетом возможности деформирования приоткосной части отвала. Ведение работ по отвалообразованию на деформирующихся отвалах допустимо лишь при выполнении специальных мер безопасности.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.1.7. Высота внутренних отвалов, отсыпаемых при разработке вскрыши по бестранспортной или транспортно-отвальной схеме, не должна превышать предельных значений. Деформации внутренних отвалов допускаются только в тех случаях, когда скорость подвигания рабочего борта равна или больше скорости смещения отвальных пород. При использовании транспортно-отвальных мостов с установкой отвальной опоры моста на предотвале деформации отвала должны быть полностью исключены.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.2. Определение физико-механических свойств отвальных пород и модуля их уплотняемости
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.2.1. Основными показателями физико-механических свойств пород отвалов и их оснований являются показатели, обуславливающие сопротивление пород сдвигу (угол внутреннего трения, сцепление), которые должны определяться с учетом степени уплотнения, гранулометрического и минералогического составов, влажности отвальных пород. Определение сопротивления сдвигу водонасыщенных пород основания отвалов требует обязательного учета возникающего во многих случаях парового давления.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.2.2. Сопротивление пород сдвигу определяется как в полевых, так и в лабораторных условиях. Полевые исследования прочности пород на сдвиг в сравнении с лабораторными более надежны. В ряде случаев основные расчетные характеристики могут быть получены только в полевых условиях. К таким случаям относятся: определение сопротивления сдвигу по ослабленному контакту в основании отвала с помощью натурных испытаний на сдвиг больших призм, динамическое зондирование в целях определения степени уплотняемости пород в отвале и др.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
Таблица 8.1. | ||||||||
|
Деформации одноярусных отвалов | ||||||||
|
Груп |
Состав отвальных пород |
Характеристики пород и угол наклона основания |
Основные факторы, ограничиваю |
Ширина |
Тип |
Форма |
Метод расчета устойчивости |
Схема деформирования отвала |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
| 1 | Скальные, полускальные и песчано-гравелистые породы |
1.1 Прочные, φ≥β≥0 |
Не ограничивается |
На бульдозерных отвалах не менее 2м, на экскаваторных 5 м. |
- |
- |
|
- |
| |
|
1.2. Включают слабый слой или контакт а) φ > β ≥ 0 б) φ > β ≥ φʼ |
Но = f(cV) |
а) Равна ширине клина оседания | Подош венный |
Ломаная | Многоуголь ник сил |
|
| б) Равна ширине призмы возможного оползания | Подош венный |
Криволинейно- плоская |
Алгебраическое сложение сил | |||||
| | | 1.3. Слабые | Но =f (Сoc, φoc) |
Равна ширине призмы возможного оползания | Подподош венный |
Монотонная криволинейная | Алгебраическое сложение сил | |
| II |
Глинистые, суглинистые, лессовые и илистые породы |
П. 1. Прочные φ > β ≥ 0 |
H0=f (C, φ) |
Определяется по рис.8.6 |
Надподош венный |
а) Круглоцилин дрическая, β=0 |
График плоского откоса | |
| б) Криволинейно-плоская, β>0 | Многоугольник сил |
|||||||
| |
|
П.2. Слабые |
Но = f (C, φ,Сос, φос) |
Равна ширине призмы возможного оползания |
Подподош венный |
а) Круглоцилин дрическая |
График плоского откоса | |
| | б) Криволи нейная |
Метод алгебраического сложения сил | ||||||
| III |
Смеси из прочных и слабых пород |
Ш.1. Прочные φ > β ≥ 0 |
Ho = f(C, φ) |
Определяется по табл. 2 |
Надподош венный |
а) Круглоцилин дрическая |
График плоского откоса | |
| б) Криволи нейная |
Графоана литический метод |
| ||||||
| | | Ш.2. Включают слабый слой или контакт | | см. Схему 1.2 | | | | |
| | | Ш.3. Слабые | | см. Схемы 1.3 и П.3 |
| | | |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУсловные обозначения: αо , αпу — соответственно угол естественного откоса отвала и в пределах призмы упора, градусы; β — угол наклона основания отвала, градусы; К, К', Кос — соответственно сцепление в отвальных породах, слабом слое (контакте) и основании отвала, кПа; ρ, ρ', ρ ос — то же, угол внутреннего трения, градусы; Н —предельная высота отвала, м; hпу — высота призмы упора, м; а — ширина призмы возможного обрушения (оползания) пород, м; θ — угол излома поверхности скольжения (2).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.2.3. Кроме характеристик сопротивляемости сдвигу в полевых и лабораторных условиях необходимо определять компрессионные свойства отвальных пород. Компрессионные испытания (уплотняемость отвальных пород) необходимы для определения проходимости и устойчивой работы тяжелого оборудования на отвалах; эти испытания дают также возможность с большей точностью изучить влияние степени уплотнения пород на величину сопротивления сдвигу. В сложных гидрогеологических условиях необходимо также определять фильтрационные свойства песчано-глинистых пород основания отвалов, которые позволяют прогнозировать скорость фильтрационной консолидации этих пород. Изучение физических свойств пород сводится к определению их гранулометрического и минералогического состава, плотности, влажности и макропористости.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.2.4. Испытания по определению сопротивления песчано-глинистых отвальных пород сдвигу производятся в одноплоскостных срезных приборах конструкции Маслова и Гидропроекта (лабораторные испытания), а также в срезном приборе с большой площадью среза (рис. 8.1).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСопротивляемость сдвигу отвальной смеси определяется следующим образом: порода загружается в срезной прибор и уплотняется под определенной нормальной нагрузкой, после чего при той же нагрузке производится быстрый срез: испытание считается законченным при достижении сопротивления сдвигу предельного значения (наблюдается падение величины сопротивления сдвигу после достижения максимума, либо фиксируется постоянное значение этой величины при развитии деформаций сдвига) или при появлении признаков высачивания воды в зазор срезного прибора. По результатам испытаний строится график τ = f(σ) (рис. 8.2).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСопротивление сдвигу пород слоистого основания отвалов может быть определено с помощью срезного прибора или путем натурных испытаний. Методика испытаний заключается в сдвиге предварительно оконтуренных щелями породных призм по поверхности ослабления. Призма нарезается таким образом, чтобы не нарушалась естественная структурa пород. Средний размер призм — 50 x 40 x 70 см. Опыт считается законченным, когда давление: домкрате перестает расти или начинает падать. Визуально наблюдается деформирование (сдвиг) призмы.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПОЛЕВОЙ СРЕЗНОЙ ПРИБОР ВНИМИ
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 8.1.
1 — стол; 2 — нижняя неподвижная срезная коробка; 3 — верхняя подвижная коробка; 4 — тяги; 5 — пазы стола; 6 — плита;
7 — подвижная рама; 8 — верхняя планка; 9 — винт; 10 — динамометр типа ДС-6; 11 — роликовая прокладка; 12 — кольцо; 13 — винты; 14 — динамометр типа ДС-1; 15 — винт; 16 — боковая планка.
1 — стол; 2 — нижняя неподвижная срезная коробка; 3 — верхняя подвижная коробка; 4 — тяги; 5 — пазы стола; 6 — плита;
7 — подвижная рама; 8 — верхняя планка; 9 — винт; 10 — динамометр типа ДС-6; 11 — роликовая прокладка; 12 — кольцо; 13 — винты; 14 — динамометр типа ДС-1; 15 — винт; 16 — боковая планка.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 8.2. График сопротивления сдвигу отвальной смеси, построенной по результатам испытаний на приборе с площадью среза 500 см2.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДля обработки результатов испытаний и расчетов необходимо подготовить следующие данные:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документазамерить поверхность среза и определить площадь среза;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаопределить угол между поверхностью среза и плоскостью контактирующей с призмой плиты домкрата;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаопределить усилие, действующее на плоскость среза, являющееся геометрической суммой массы вместе с оборудованием и усилия, создаваемого домкратом.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | Р = Р1 + ∆Р1; |
Р1=Д•S•t , где: |
| | ||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаД — удельное давление жидкости в домкрате, определяемое по манометру, МПа;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаS — удельная площадь цилиндра домкрата, см2;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаt — коэффициент передачи давления (для домкрата t = 1);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа∆Р — масса призмы и домкрата с плитами, кг;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаα — угол наклона поверхности сдвига.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВеличина сцепления в массиве по поверхности среза вычисляется по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | | |
(8.1.) | |||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.2.6. Отличие методики лабораторных испытаний отвальных пород на уплотняемость от обычных компрессионных испытаний песчано-глинистых грунтов состоит в том, что в отличие от грунтов отвальные породы характеризуются макропористостью или влажностью, имеют различную по размерам кусковатость, отсюда и различные величины сжимаемости отвальных масс: отвальные породы при некоторой высоте отвала (в лабораторных условиях — когда уплотнение приводит к отжиму воды) переходят в двухфазное состояние (минеральные частицы и вода): дальнейшее уплотнение с отжимом воды сопровождается появлением порового давления и приводит к уменьшению роста сопротивления отвальной массы сдвигу.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.2.7. Испытания на уплотнение отвальных масс производятся в приборах с большой площадью поперечного сечения (Ø ≥ 200 мм): подготовка материала к испытаниям заключается в измельчении кусков породы по крупности 1/10 — 1/20 диаметра прибора. Уплотняющая нагрузка прикладывается ступенями с нарастанием по 0,05-0,1 МПа до максимальной, при которой начинается отжим воды. График уплотняемости пород строится следующим образом: по оси абсцисс откладывается удельная нагрузка, по оси ординат — относительная величина сжатия, выраженная в %.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис.8.3. Кривые уплотняемости отвальных пород при различной влажности W
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКоэффициент (модуль) сжимаемости отвальных пород для любого интервала кривой определяется как отношение.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
, где: |
|
| |
(8.2.) | ||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаД — относительная величина сжатия;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаσ — удельная нагрузка, соответствующая величине Д на графике (рис. 8.3).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.2.8. Максимальная нагрузка при испытаниях на уплотнение должна быть равна утроенной средней удельной нагрузке, создаваемой оборудованием. Нагрузка, при которой появляются признаки высачивания воды, считается предельной, уплотняющей отвальную массу до двухфазного состояния (дальнейшее уплотнение может происходить только с отжимом воды в течение длительного времени).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.2.9. В характеристики пород, полученные в результате испытаний, вводится коэффициент запаса (n):
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
| |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВ результате действия уплотняющих нагрузок (массы вышележащих пород, машин и оборудования) сцепление в породах отвала частично восстанавливается. Величина его зависит от значения уплотняющей нагрузки и неодинакова по высоте отвала. Однако, для упрощения в расчетах используется среднее значение удельного сцепления.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.3. Расчет устойчивости отвалов
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.3.1. Отвал на прочном основании
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.3.1.1. Коэффициент запаса устойчивости отвалов принимается равным 1.2. Такой коэффициент запаса необходим для отвалов, деформации которых могут повлечь за собой аварию или создать угрозу для обслуживающего отвалы персонала. Повышенный коэффициент запаса равный 1,5 следует принимать в особо ответственных случаях, например, для предотвалов, нагруженных опорами отвальных мостов. Если отвалообразование осуществляется драглайнами или транспортно-отвальными мостами, размещающимися за пределами призмы возможного оползания, то коэффициент запаса может быть принят равным 1.1 и даже 1.0.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.3.1.2. Отвалы, отсыпаемые из скальных, полускальных, а также песчаных и гравелистых пород на прочное основание, сохраняют устойчивое состояние при углах естественного откоса (34—38°) практически при любой высоте; расчет устойчивости отвалов не производится.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.3.1.3. Параметры отвалов, отсыпаемые из глинисто-суглинистых пород и отвальных смесей, содержащих эти породы, должны определяться расчетом. Ожидаемым видом деформаций таких отвалов являются надподошвенные оползни (см. табл. 8.1).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.3.1.4. Высоту одноярусного отвала, отсыпаемого под углом естественного откоса отвальных пород, следует определять по графику плоского откоса в такой последовательности (см. приложение 13, рис. 2):
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаопределить глубину вертикальной трещины отрыва Н90:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | | | |
(8.3.) | ||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документапо заданным величинам углов откоса отвала и внутреннего трения пород найти по графику значение Н1.
Далее по формуле:
Далее по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | Ho=H1 x H90 | | | |
(8.4.) | |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаопределить высоту отвала Но.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.3.2. Отвал на горизонтальном слабом основании
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.3.2.1. Расчет устойчивости отвалов при наличии в их основании слабых контактов, а также слоев слабых пластичных пород (мощностью не более 15% высоты отвала), отсыпанных на наклонное или горизонтальное основание, производится методом многоугольника сил, Схема деформирования отвала, расположение поверхностей скольжения в откосе, направление действия сил и реакций в блоках, построение многоугольника сил показаны на рис. 8.4. Эта схема рекомендуется при расчетах устойчивости, в основном, внутренних отвалов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМногоугольник сил строится вначале для блока 1. В определенном масштабе откладываются векторы сил P1, CL, СL2 параллельно направлению их действия в откосе. Затем от конца вектора силы СL1 проводится прямая параллельно направлению действия силы R, а от начала вектора силы P1 — прямая параллельно действию силы R1. Пересечение этих векторов ограничивает длину векторов соответствующих сил. Для блока 2 построения аналогичны. Вектор силы Р2 откладывается от точки пересечения векторов сил СL1 и СL2 . Если отвал устойчив, то вектора сил R3 и СL3 пересекутся. Разрыв между этими векторами свидетельствует о недостатке удерживающих сил.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 8.4. Схема к расчету устойчивости отвала методом многоугольника сил: а — многоугольник сил; б — схема действия в откосе.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.3.2.2. На основании многочисленных расчетов методом многоугольника сил при различных значениях характеристик сопротивляемости сдвигу отвальных пород, контактов и углов падения их β, получена эмпирическая зависимость, выражаемая формулой
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
, где: |
| |
(8.5.) | |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаН — мощность устойчивой отвальной насыпи (при горизонтальном основании — предельная высота отвала);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаX и У— табличные коэффициенты, приведенные в приложении № 1, принимаемые в зависимости от значении углов: откоса, падения основания, трения отвальных пород и по контакту отвал-основание.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредельная высота отвала определяется по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | | | |
| ||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.3.2.3. Высота отвала, рассчитанная по формуле (8.6), не должна быть больше высоты отвала, рассчитанной для условий прочного основания (отсутствие слабых контактов в основании). Если в основании имеется несколько ослабленных слоев или контактов с различными показателями сопротивления сдвигу, то высота отвала рассчитывается для всех контактов и принимается наименьшее ее значение.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.3.3. Отвал со слабыми породами в основании
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.3.3.1. Коэффициент устойчивости отвалов, отсыпаемых на слабом основании, мощность которого составляет более 15% высоты отвала, определяется методом алгебраического сложения сил в предположении сдвига по наиболее напряженной криволинейной поверхности, выходящей в основание отвала под углом.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | ε = 45о - φ/2 | | | |
(8.7.) | |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРасчеты выполняются для нескольких потенциальных поверхностей скольжения (рис. 8.5).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПоверхность скольжения в откосе начинается от верхней площадки яруса отвала вертикальной трещиной отрыва, глубина которой равна Н90, ниже переходит в
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис.8.5. Схеме к расчету устойчивости отвала со слабыми породами в основании.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документапрямолинейный участок, наклоненный под углом (45° + φ/2) к горизонту, далее она принимается криволинейной и пересекает слабый слой под углом
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | |
| ||||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНа границе со слабым слоем происходит излом поверхности скольжения (в породах основания), угол излома v|/ определяется по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | | | |
| ||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВ слабом слое поверхность скольжения плавная, криволинейная, в подошву откоса выходит под углом 45° — φ/2 на некотором расстоянии от нижней бровки откоса. Степень заглубления поверхности скольжения зависит от мощности и физико-механических свойств слабого слоя.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.3.3.2. Устойчивость отвалов при монотонно изменяющейся кривизне поверхности скольжения можно также оценивать по общему сопротивлению сдвигу отвальной массы и слабого слоя без разделения их на силы трения и сцепления (по касательным напряжениям).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДля этого в серединах оснований столбиков, на которые разбивается призма оползания, определяются касательные τс и нормальные σп напряжения по следующим формулам:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
, где: |
| |
(8.10) | |||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаhi — высота отдельного столбика, м;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаβi — угол наклона основания столбика, град.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРасчетная поверхность скольжения с отмеченными серединами основания столбиков развертывается в горизонтальную прямую и в каждой отмеченной точке по оси ординат откладываются отрезки, соответствующие касательным напряжениям τс , и концы которых соединяются плавной кривой; площадь, ограниченная осью абсцисс и, этой кривой, выражает сумму сдвигающих сил Στс , действующих по расчетной поверхности.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПо графикам зависимости τ = f(σп) (см. рис. 8.2) отвальных пород и слабого слоя при соответствующих нормальных напряжениях определяются сопротивления сдвигу τу величины которых также откладываются по оси ординат и соединяются плавной кривой; площадь этой эпюры эквивалентна сумме удерживающих сил Στy, а отношение
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | |
| | | | | ||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документахарактеризует величину коэффициента устойчивости откоса по каждой расчетной поверхности, из которых выбирается наиболее слабая.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.4. Маркшейдерские наблюдения за деформированием отвалов
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.4.1. Целью маркшейдерских наблюдений за деформациями отвалов являются установление границ распространения и вида деформаций, определение абсолютных величин смещения и скорости перемещения оползающей массы; определение критических величин смещений и скорости, предшествующих разрушению откосов отвала; определение величин максимальных осадков в отвалах, отсыпанных в различных режимах; определение просадок отвальных пород, вызванных весом тяжелого горно-транспортного оборудования.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.4.2. На основе маркшейдерских наблюдений устанавливаются причины образования оползней, просадочных явлений, степени консолидации отвала во времени и разрабатываются мероприятия по обеспечению устойчивости отвалов, либо специальной технологии отвалообразования.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.4.3. Для проведения маркшейдерских наблюдений за деформациями отвалов закладываются специальные наблюдательные станции, на которых периодически проводятся инструментальные наблюдения. Наблюдательные станции состоят из нескольких профильных линий, на которых располагаются опорные и рабочие реперы. Профильные и продольные линии закладываются на верхней площадке отвала перпендикулярно (профильные линии) и вдоль (продольная линия) верхней бровки отвала, а также в основании отвала перпендикулярно нижней бровки отвала.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.4.4. Методика проведения наблюдений на наблюдательных станциях изложена выше (см. п. 5.1) и состоит из нивелирования реперов и рулеточного промера расстояний между реперами. Точность наблюдений зависит от абсолютных величин смещения рабочих реперов. Сроки между сериями наблюдений принимаются в зависимости от интенсивности отсыпки отвала и скорости его деформации. При скоростях оползневых деформаций, близких к критическим, наблюдения должны быть ежедневными, а при проходке мощных экскаваторов по отвальным породам с низкой несущей способностью — ежесменными.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.4.5. Деформации основания отвала зависят, в основном, от состава отвальных пород, способа и режима отвалообразования.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПоскольку процесс уплотнения отвальных пород в высоких отвалах к настоящему времени изучен недостаточно, необходимо на отвалах, высота которых близка к предельной, производить маркшейдерские наблюдения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.4.6. Деформации отвалов, связанные с уплотнением пород, не опасны для ведения горных работ. Опасными являются сдвиговые деформации, а также просадки, вызванные дополнительной нагрузкой от веса тяжелого оборудования. Просадочные деформации опасны только для работающих механизмов. В задачу маркшейдерских наблюдений входит разделение наблюдаемых деформаций на неопасные деформации оседания и опасные сдвиговые деформации.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.4.7. Развитие оползневого процесса, устанавливается по маркшейдерским наблюдениям верхней площадки и основания отвала. Если проседание площадки после отсыпки очередной заходки вызвано только уплотнением пород, то вертикальные составляющие векторов смещения рабочих реперов на этой площадке значительно превышают горизонтальные составляющие, а скорости оседания имеют выраженный затухающий характер. При развитии оползневых смещений скорости оседания площадки в первое время после отсыпки отвала могут также носить затухающий характер, однако горизонтальные составляющие векторов смещения рабочих реперов начинают возрастать, скорости смещения постепенно приближаются к постоянной величине; при дальнейшем развитии деформаций сдвига скорости смещений рабочих реперов возрастают до критических значений, что приводит к оползанию отвала.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.4.8. По данным инструментальных наблюдений за приростом скоростей смещения пород и визуальных наблюдений за развитием трещин отрыва по контуру оползня устанавливаются критические скорости и величины абсолютных смещений оползня для различных инженерно-геологических и горнотехнических условий. Эти параметры в конкретных условиях должны устанавливаться опытным путем. При постоянно возрастающих скоростях смещений работы на отвале должны быть прекращены, а горное оборудование выведено из опасной зоны.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.4.9. Проекты на строительство карьеров на месторождениях, вскрышная толща которых представлена слабыми породами или же основание проектируемых отвалов сложено слабыми породами, должны включать проекты наблюдательных станций. По мере накопления данных по наблюдениям за деформациями отвалов проекты наблюдательных станций и периоды наблюдений должны корректироваться геолого-маркшейдерской службой предприятия в соответствии с горно-геологическими и гидрогеологическими условиями на определенный момент эксплуатации месторождения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.4.10. Контроль за технологией отвалообразования, состоянием отвальных по родпод опорными элементами горного оборудования, наблюдения за устойчивостью отвалов осуществляет геомеханическая служба, которая обеспечивает контроль за безусловным соблюдением правил безопасности и охраны труда на отвалах, разрабатывает противооползневые мероприятия и специальную технологию отвалообразования на деформирующихся отвалах, проводит инструментальные маркшейдерские наблюдения за деформациями отвалов, визуальный осмотр рабочей площадки и откосов отвалов и фиксирует все имеющиеся и появляющиеся трещины, контролирует уклон поверхности площадки отвалов. Результаты осмотра заносятся в специальный журнал осмотра отвалов и состояния механизмов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.5. Обеспечение общей устойчивости отвалов
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.5.1. Для предотвращения развития начавшегося оползания больших участков отвалов необходимо или уменьшать расчетный угол наклона откоса или изменить проектную высоту отвала, приняв ее равной высоте отвала, при которой наблюдениями было зафиксировано начало процесса формирования.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.5.2. В соответствии с требованиями «Правил безопасности при разработке месторождений полезных ископаемых открытым способом» (27) горнотранспортное оборудование на отвалах должно размещаться за пределами возможной призмы оползания. Ширина этой призмы устанавливается в зависимости от физико-механических свойств пород отвала и его основания и дополнительной нагрузки, создаваемой оборудованием.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.5.3. В деформируемых отвалах (1< пф < п, где пф и п — фактический и нормативный коэффициенты устойчивости) общая для отвала призма оползания может образоваться в следующих случаях:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. Фактическая высота отвала больше предельно допустимой, рассчитанной с введением в характеристики пород коэффициента запаса (Но > Нпр) Рис. 8.6. а.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. Фактическая Но плюс эквивалентная Нэ высота отвала (которая должна быть соизмерима с высотой отвала) больше предельно допустимой (Но + Н > Нпр), рис.8.6. б.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаШирина призмы возможного оползания деформируемых отвалов одновременно является шириной бермы безопасности, в пределах которой нахождение людей и оборудования не допускается.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8.5.4. Локальная призма оползания шириной а1 может образоваться в устойчивых отвалах, нагруженных оборудованием, при высоте отвала, меньшей предельно допустимой (Но < Нпр , рис. 8.6, в), если несущая способность породы меньше удельного давления под опорными поверхностями оборудования. В связи с этим на каждом рабочем горизонте устойчивых отвалов (nф ≥ n) устанавливается ширина бермы безопасности a1 в зависимости от типа применяемого на отвале оборудования. Нахождение людей и оборудования в пределах этой бермы не допускается.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9. ДОКУМЕНТАЦИЯ НАРУШЕНИЙ ОТКОСОВ НА КАРЬЕРАХ
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9.1. Паспортизация нарушений устойчивости бортов
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9.1.1. В соответствии с требованиями «Правил безопасности при разработке месторождений полезных ископаемых открытым способом» (27) документации подлежат нарушения устойчивости бортов, откосов уступов и отвалов, а также рабочих площадок, предохранительных и транспортных берм, влияющие на режим работы карьера и создающие угрозу безопасности ведения горных работ, Документации также подлежат все нарушения устойчивости откосов объемом свыше 1 тыс. м3 и захватывающие площадь более 500 м2.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9.1.2. Паспорт нарушения составляется в двух экземплярах геолого-маркшейдерской службой карьера не позднее чем в месячный срок от начала деформирования.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПо мере развития деформаций этот паспорт периодически пополняется. После окончания процесса деформирования или ликвидации оползня, обрушения или других деформаций составляется окончательный паспорт, который подлежит хранению на правах специальной маркшейдерской документации.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9.1.3. Паспорта утверждаются главным инженером карьера. Деформации с тяжелыми последствиями должны быть тщательно проанализированы с целью установления причин деформирования пород и разработки противодеформационных мероприятий.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9.1.4. В паспорте указываются наибольшие размеры нарушений устойчивости откоса; величина смещения пород, глубина развития деформаций и объем деформированных пород на момент составления паспорта.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВеличина смещения деформированных пород равна горизонтальному пути, пройденного смещенными породами от нижней бровки откоса по направлению смещения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПод глубиной развития деформаций понимается расстояние от первоначального положения верхней бровки откоса до последней визуально прослеживаемой трещины в направлении противоположном сдвижению (горизонтальное проложение).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9.1.5. Параметры обрушившихся пород определяются графически по результатам маркшейдерской съемки.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9.1.6. В паспорте указываются даты, объемы и виды нарушений устойчивости откосов, имевших место в пределах деформационного участка. Описывается состояние горных работ на участке деформирования (параметры уступа, размеры рабочих площадок, тип экскаватора, вид транспорта).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9.1.7. В разделе паспорта «краткая инженерно-геологическая характеристика» дается краткое описание пород, их прочностных свойств, гидрогеологических особенностей, фильтрационные характеристики и дебит водоносных горизонтов, а также дается характеристика поверхностных вод и атмосферных осадков.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9.1.8. В паспорте приводятся параметры буро-взрывных работ (глубина, количество и диаметр взрывных скважин, конструкция заряда, величина замедления, способ взрывания, тип взрывчатого вещества, количество одновременно взрываемого взрывчатого вещества.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУказывается организация, давшая оценку устойчивости откосов, метод расчета и расчетный коэффициент запаса устойчивости бортов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9.1.9. К паспортам прикладываются планы и резервы по характерным профилям деформированного участка. На резервы наносятся контуры откоса до деформирования, и после разрушения, положение линии скольжения, положение уровней подземных вод и их изменение в процессе деформирования.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНа план и разрезы наносится положение имеющихся противооползневых сооружений.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9.2. Отчетность по наблюдениям за деформациями откосов на карьерах
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9.2.1. Отчет о результатах наблюдений за деформированием откосов на карьерах должен состоять из следующих разделов:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— инженерно-геологическая характеристика деформирующихся участков;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— горные работы;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— наблюдения за состоянием откосов на карьерах;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— мероприятия по обеспечению устойчивости откосов на карьерах.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9.2.2. Инженерно-геологическая характеристика участков, на которых зафиксированы нарушения устойчивости откосов, отражается в разделе паспортов, которые являются составной частью отчета, или освещаются в отчете если нарушения не подлежат паспортизации по своим размерам.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9.2.3. В разделе «Горные работы» излагается состояние горных работ, технология горно-транспортных и отвальных работ, освещается влияние деформаций откосов на нарушение режима горных и отвальных работ.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9.2.4. Описание возникших за отчетный период нарушений устойчивости производится по результатам наблюдений. По крупным нарушениям приводятся паспорта нарушений устойчивости.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9.2.5. В последнем разделе приводится описание внедренных мероприятий технологического порядка по предотвращению опасных деформаций или уменьшению их отрицательного влияния на режим работы карьера. Дается оценка их эффективности и рекомендации по дальнейшему их применению.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9.2.6. Отчеты о наблюдениях за состоянием откосов на карьерах составляются в отдельности по каждому карьеру, рассматриваются техническим советом и подлежат утверждению главным инженером вышестоящей организации.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОдин экземпляр отчета сдается на хранение, а второй высылается в адрес организации, проводившей ранее оценку устойчивости откосов, для возможной локальной корректировки углов наклона на отдельных участках карьера.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 1
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
Классификация горных пород по их устойчивости в откосах | |||
|
Группа пород |
Общая характеристика |
Основные представители горных |
Основные показатели |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
| I. Крепкие (скальные) | σсж < 80 МПа, слаботрещиноватые, слабовыветриваемые, не набухают, в бортах карьеров не подвергаются пластическим деформациям. | Невыветрелые и слабовыветрелые изверженные и метаморфические породы, кварцевые песчаники, известняки и кремнистые конгломераты | Характеристики сопротивления сдвигу по поверхностям ослабления φ' и С и элементы залегания этих поверхностей |
| II. Средней крепости | σсж = 8—80 МПа, трещиноватые, интенсивно выветриваются, не набухают, не размокают, не пластичны. | Выветрелые разности изверженных и метаморфических пород, глинистые и песчано-глинистые сланцы, глинистые и известковые песчаники, аргиллиты, алевролиты, мергели, известковые конгломераты и брекчии, известняк-ракушечник, угли. | Характеристики прочности пород в образце ср и С по поверхностям ослабления φ' и С, элементы залегания поверхностей ослабления, характер и интенсивность трещиноватости. |
| III. Слабые | σсж < 8 МПа, набухают, размокают, пластичны, интенсивно выветриваются и осыпаются, оползают. | Сильновыветрелые или полностью дезинтегрированные изверженные и метаморфические, а также выветрелые разности осадочных пород второй группы; некоторые виды сланцев, аргиллитов и песчаников (талькохлоритовые сланцы, «мыльники», красные песчаники Джезказгана и др.) | Характеристики φ, С, φ' и С, интенсивность трещиноватости, залегания поверхностей ослабления; водонасыщенность и напорные воды. |
| IV. Несвязные (сыпучие) | Сцепление отсутствует; угол внутреннего трения и угол естественного откоса изменяются в пределах 28—38°; пластически не деформируются, не размокают и не оползают. | Каменистые и щебеночные накопления у основания откосов пород первой и второй групп, чистые галечники и пески. | Угол внутреннего трения (или угол естественного откоса), зависящий от коэффициента трения по поверхности частиц (обломков) и от их формы. |
| V. Илы и плывуны. | Сцепление менее 0,02 МПа; в водонасыщенном состоянии внутреннее трение отсутствует. | Современные илисто-глинистые, озерные, болотные и лагунные осадки, рыхлые водонасыщенные пылеватые пески и глины, водонасыщенные почвы, заторфованные осадки, водонасыщенные легкие и пылеватые суглинки. | В откосах высотой более 3—5 м неустойчивы, не могут служить устойчивым основанием отвалов, оборудования и дорог. |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 2
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМетодика производства натурных испытаний
сопротивления сдвигу трещиноватых пород
сопротивления сдвигу трещиноватых пород
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНатурные испытания проводятся с целью изучения сопротивления срезу анизотропного массива, сложенного скальными, полускальными и песчано-глинистыми трещиноватыми породами и заключаются в следующем. В массиве пород оконтуривают призму таким образом, чтобы она сохраняла связь с массивом по той поверхности, по которой необходимо определять характеристики сопротивления срезу.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри проведении натурных испытаний применяются две схемы нагружения. Первая схема нагружения (рис. 1, а) подобна схеме нагружения образцов пород при лабораторных испытаниях на «косой срез», когда нормальные и касательные напряжения на плоскости среза создаются одной силой, направленной под углом 20—45° к плоскости среза. Нагружение по этой схеме является наиболее простым и в основном применяется при испытании призм, оконтуренных на площадках или в откосах уступов карьеров.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПо второй схеме (рис. 1, б) нормальные и касательные напряжения создаются независимо двумя домкратами. Испытания по этой схеме проводятся чаще в подземных выработках или шурфах, где проще осуществлять нагружение призм по двум взаимно перпендикулярным направлениям.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНарезка призм в слабых породах производится вручную кайлом и специальными долотами, а в скальных и полускальных породах — пневматическими отбойными молотками, электросверлами и перфораторами.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПосле зачистки щелей в одну из них помещают гидродомкрат и с помощью насоса в него подают рабочую жидкость (воду или масло). Опыт считается законченным, когда давление в гидродомкрате перестает расти или начинает падать.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПо окончании опыта производится зарисовка призмы, подсчитывается число структурных блоков, слагающих призму, и отбираются образцы для лабораторных опытов с целью определения прочностных характеристик в образце (куске).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОбработка результатов натурных испытаний производится в следующем порядке:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. Тщательно замеряется поверхность среза и определяется площадь среза (S).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. Определяется угол между поверхностью среза и плоскостью нижней плиты домкрата.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 1. Схемы натурных испытаний: 1 — призма среза; 2 — поверхность среза; 3 — опорные плиты; 4 — гидравлические домкраты.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3. Определяется усилие Р, действующее на плоскость среза, являющееся геометрической суммой веса призмы вместе с оборудованием на ней и усилия, развиваемого домкратом:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | P=P1±∆P; | P1=D x Sц x Z, где: | | | ||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаD — удельное давление жидкости в домкрате, определяемое по манометру, Па;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSц — рабочая площадь цилиндра домкрата, м2;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаZ — коэффициент передачи давления (устанавливается при тарировке);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа∆Р — вес призмы и домкрата с плитами, Н.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4. Величина сцепления массива по поверхности среза вычисляется по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
, где: |
| | ||||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаφ — угол внутреннего трения , определяемый лабораторными испытаниями образцов пород с мест натурных испытаний;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаα — угол между поверхностью среза и плоскостью нижней плиты домкрата.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВ комплект оборудования для натурных испытаний входят: гидравлический домкрат с накладными стальными плитами толщиной 10—12 мм, гидравлический насос, роликовая постель, манометр и соединительная трубка высокого давления.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТехнические характеристики оборудования изложены в работе (12).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 3
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | |
Таблица 1 |
|
| ||
|
Условия испытаний |
Породы |
Средние значения, λо |
| Срезы в однородных породах при отсутствии слоистости или ослабленных поверхностей. |
Песчаник | 0,40 |
| Алевролит | 0,15 | |
| Конгломерат | 0,11 | |
| Срезы по направлению слоистости |
Песчаник | 0,006-0,10 |
| Алевролит | 0,009-0,05 | |
| Сланцы разл. | | |
| состава | 0,007-0,026 | |
| Срезы перпендикулярно слоистости пород и трещиноватости |
Песчаник | 0,005-0,064 |
| Углистые породы | 0,26 | |
| Сланец оквацов. | 0,025-0.41 | |
| Сланцы разл. | 0,05 | |
| состава | ||
| Срезы по трещинам |
Песчаник | 0,024-0,26 |
| Алевролит | 0,024 . | |
| Сланец окварцов | 0,02-0,2 | |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | | |
Таблица 2 |
|
| |||
|
Интервал определ |
Краткая характеристика |
К-во |
Коэффициент структ. |
| 300-310 | Сланцы углеродистые с тонкими прослоями алевролитов | 4 | 0.05 |
| 310-374 | Сланцы слюдисто-кварцевые | 36 | 0.05 |
| 374-379 | Сланцы слюдисто-кварцевые дробленые | 2 | 0,02 |
| 374-379 | Сланцы слюдисто-кварцевые с переслаиванием алевролитов | 2 | 0,08 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 4
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПеречень и объем лабораторных определений физико-механических
свойств горных пород
свойств горных пород
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
Наименование испытания |
Какие породы испытываются |
Количество испытаний |
Краткая характеристика испытаний |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
| l. Cpeз | Слабосвязные песчаные и глинистые | От 12 до 48 испытаний для каждого однородного слоя | Быстрый срез на обычных срезных приборах при нормальных нагрузках, достигающих 0,8 Н γ /4,5/. |
| 2. Трехосное сжатие | Слабые и средней прочности | Дополнительные испытания к испытаниям на срез | «Недренированные испытания» стабилометрах при боковом давлении до 0,4 Н γ (5). |
| 3. Угол естественного откоса | Сыпучие | 4-6 | В сухом состоянии и под водой; высота откоса не менее чем в сто раз должна превышать средний диаметр частиц (12, 13, 14) |
| 4. Одноосное сжатие | Крепкие и средней проч-ности | От 9 до 30 испытаний для каждой литологической разности. | Высота образца в 2 раза больше диаметра. Сжатие между шероховатыми плитами (4, 5, 14). |
| 5. Предел ползучести | Песчано-глинистые и глинистые | Не менее 50% от количества испытаний, указанного в п. 1. | По методике ВНИМИ путем наблюдений деформаций при снижении напряжений до затухания ползучести (4, 5) |
| 6. Компрессия и водопроницаемость | Глинистые | 2—4 для каждого слоя | Компрессионные приборы диаметром 70 мм, при нагрузках до Н γ; обратная ветвь до полной разгрузки и полного набухания (12, 14, 15, 16) |
| 7. Естественная влажность и пористость | Все разновидности пород | Определяются при всех испытаниях, указанных в п.п. 1— 6. | Влажность при высушивании при 105—110° в течение 5-6 часов (12, 13, 14, 16). |
| 8. Объемный вес | То же | То же | Методом непосредственный образцов, испытываемых на срез и сжатие, методами режущих цилиндров и парафинирования (12, 13, 15) |
| 9. Удельный вес | Все разновидности пород | 10—15 % от количества испытаний, указанных в п.п. 1—6. | Пикнометрическим методом (12, 13, 14, 16). Засоленные разности – пикнометрическим методом с применением нейтральных жидкостей; керосин, бензин, спирт, толуол и т.п. (13). |
| 10. Гранулометрический состав | Несвязные песчаные | 10 —15 % от количества испытаний, указанных в пп. 1.3. | Методами: визуальным, ситовым, комбинированным (12, 14). |
| | Глинистые | То же | Методами: пипеточным и ареометрическим (12, 14). |
| 11. Минералогический состав | Крепкие, средн. крепости и сцементированные разности | 1-2 для каждого слоя | |
| | Несвязные песчаные | 1-2 для каждого слоя | Оптическим методом — просмотром в бинокулярную лупу и иммерсионным методом (16). |
| | Глинистые | 1-2 для каждого слоя | Методом окрашивания, термического анализа, методом электронной электроскопий, методом рентгенографического анализа и редковалового химического анализа (16). |
| 12. Пределы и число пластичности | Глинистые | Определяются при всех Испытаниях, указанных в п. б. | Предел текучести — балансирным конусом Васильева; предел пластичности — методом раскатывания грунта в проволоку и оба предела — пенетрацией конуса, |
| 13. Капиллярная и максимальная молекулярная влагоемкость | Несвязные песчаные | 10 — 15 % от количества испытаний, указанных в пп.1. | Методами высоких колонн путем непосредственного наблюдения (12, 15). |
| | Глинистые | 10 — 15 % от количества испытаний, указанных в пп. 1. | Методами влагоемких сред (12, 15). |
| 14. Коэффициент стойкости | Средней прочности с крепости | 1-2 для каждой литологической разности | Путем сравнения прочности естественной и после многократного увлажнения и высушивания, а также замораживания и оттаивания. |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПримечания: в 4-й колонке цифрами обозначены номера работ в списке литературы, в которых дано обоснование объема и методики соответствующего вида испытаний. Целесообразно для пород средней крепости и слабых проводить количество определений: бокового распора (2-3), предельной деформации сдвига (3-4), водоотдачи (2-3) и начального градиента фильтрации (2-3) раза
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 5
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУпрощенные способы испытаний горных
пород на одноосное сжатие
пород на одноосное сжатие
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. Методика испытаний на одноосное сжатие образцов неправильной формы (подробно изложена в работе (18)).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУ необработанных кусков горной породы шлифуют две параллельные противоположные грани, причем должны быть выполнены следующие условия:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— площадки параллельных поверхностей должны отличаться не более чем в 1,5 раза;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— их параллельность должна соблюдаться в пределах до 1 мм;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— размеры образцов: минимальный — не менее 20 мм, максимальный — 200 мм, размеры по трем взаимоперпендикулярным направлениям не должны отличаться более чем в 3 раза.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВысота образца измеряется штангенциркулем, не менее чем в трех точках. Площадь параллельных граней вычисляется результатом замеров штангенциркулем. Средние значения ширины, длины и площади (аcp, Bcp, Scp) принимаются равной полусумме значений соответствующих показателей верхней и нижней граней образца.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПриведенное значение стандартной прочности образца (dcp\h = 0,5) вычисляется по эмпирической формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | |
Па, где: |
||||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаР — разрушающая нагрузка, Н;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSch —среднее значение площади образца, м2;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документааcp — среднее значение ширины образца, см;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаhcp — высота образца, см.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. Методика определения величины сцепления горных пород динамическим пробником
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДинамический пробник выполнен в виде молотка, одна часть которого представлена пуансоном. Длина пуансона 50 мм, угол заострения 60°, диаметр 11,3 мм, площадь поперечного сечения — 1 см2. Пуансон изготовляется из стали У-8.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 1. Графики: а) зависимости между относительной механической прочностью (Rотн) и сцеплением (с) пород; б) — начальная фаза зависимости.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДля определения относительной прочности пуансона пробник устанавливают перпендикулярно испытуемой поверхности и по пробнику наносятся равномерные плечевые удары молотком (масса молотка 1 кг, длина рукоятки 30 см) до полного внедрения пуансона в породу, при этом фиксируется число ударов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОтносительная прочность пород определяется по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
где: |
| | | | | ||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаRотн — относительная прочность, кг\см2;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаn — количество ударов;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаl — глубина внедрения пуансона, см;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаА — работа одного удара, кгсм, А = 180 кгсм.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВеличина прочности принимается как среднее значение из пяти определений (пробник забивается по углам и в центре квадрата со стороной 1 м).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВеличина сцепления пород определяется по графику, изображенному на рис. 1.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 6
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаФизико-механические свойства некоторых горных пород
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
Литологическое наименование горных пород |
Физико-механические характеристики |
Размер элементарного структурного блока, м | ||||
|
|
Объемная масса, т/м3 |
Удельная масса, т/м3 |
влажность,% |
сцепление в образце, С, МПа |
угол внутреннего трения |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
I. Крепкие породы | ||||||
|
Гранитоиды |
2,62 | | | 42,5 | 36o 30' | |
|
Кварц. порфиры |
2,56 | 2,64 | 0,36 | 39,5 | 37 o | 0,40 |
|
Сиениты |
2,76 | | 0,87 | 36,3 | 37 o | |
|
Гранодиориты |
2,68 | 2,78 | 0,39 | 56,0 | 32 o | |
|
Порфиры |
3,02 | | 0,50 | 36,5 | 38 o | |
|
Габбро-диориты |
2,70 | | | 37,3 | 35 o30' | |
|
Габбро |
3,11 | | 30,0 | 36 o | | |
|
Габбро-диабазы |
2,86 | | | 35,8 | 32 o | |
|
Диабазы |
2,95 | | | 46,0 | 30 o | |
|
Перидотиты |
2,80 | | | 32,3 | 36 o | |
|
Пироксениты |
3,28 | | | 35,0 | 35 o30' | |
|
| ||||||
|
Кварциты |
2,64 | 2,84 | 0,50 | 35,0-70,0 | 36° | 0,5-0,7 |
|
Джеспилиты |
3,43 | | | 36,0 | 35° | 0,40 |
|
Роговики |
2,58 | | | 30,5 | 35° | 0,40 |
|
Роговики |
| | | 38,0 | | |
| 3,17 | | | 30,0 | 32° | 0,40 | |
|
Сланцы кремнисто- |
| | | | | |
| 2,82 | | 0,24 | 38,0 | 38°30' | 0,30 | |
|
Сланцы кварцевохлорито- |
| | | | | |
| 2,73 | | | 21,0 | 33° | 0,30 | |
|
Филлиты, туффиты |
2,87 | | | 30,0 | 28° | 0,40 |
|
Серпентиниты; |
2,7-3,1 | | 0,40 | 23,0-80,0 | 35° | 0,6-1,0 |
|
Скарны |
2,75 | | 0,28 | 58,7 | 31° | 0,4-0,5 |
|
Осадочные (С<20 Мпа) | ||||||
|
Известняки |
2,70 | 2,77 | 0,14 | 22,0 | 33° | |
|
11. Породы средней прочности. | ||||||
|
Гранитоиды |
2,56 | | | 22,0 | 36°30' | 0,3-0,5 |
|
Кварцевые порфиры |
2,50 | 2,64 | 0,20 | 22,7 | 34° | 0,3-0,5 |
| 2,50 | 2,66 | 1,00 | 20,5 | 32° | 0,3-0,5 | |
|
Гранодиориты, |
| | | | | |
| 2,57 | 2,75 | 1,05 | 28,5 | 36°30' | 0,50 | |
|
Порфиры |
3,00 | | | 26,0 | 37° | |
|
Габбро-диориты |
3,00 | | | 21,0 | 36° | |
|
Габбро |
2,83 | | | 27,5 | 35° | |
|
Габбро-диабазы |
2,98 | | | 26,0 | 36°30' | |
|
Диабазы |
2,75 | | | 20,0-26,0 | 36°-37° | |
|
Спилиты |
| | | 24,0 | 36° | 0,70 |
|
Изверженные выветрелые (С = 2,0 20,0 Мпа) | ||||||
|
Сиенито-диориты |
| | | 12,0 | 32° | |
|
Кератофиры |
| | | 16,0 | 33° | |
|
Гранодиорит- |
2,40 | 2,74 | 0,90 | 18,0 | 36° | 0,3-0,5 |
| | | | | | | |
|
Порфириты |
| | | 17,0 | 31° | |
|
Габбро-диориты |
2,66 | | | 18,0 | 36° | |
|
Диабазы |
| | | 7,0 | 34° | |
|
Метаморфические (С = 2,0 — 20,0 Мпа) | ||||||
|
Кварциты |
2,61 | 2,78 | 0,40 | 16,5 | 34° | 0,5-0,7 |
|
Кварциты |
| | | | | |
| 2,24 | 2,59 | 0,94 | 4,8 | 30° | 0,2-0,3 | |
|
Сланцы |
| | | | | |
| 2,78 | | | 18,0 | 37° | 0,40 | |
|
Сланцы хлоритокварцевые |
| | | | | |
| 2,86 | | | 14,0 | 35° | 0,30 | |
|
Филлиты |
2,86 | | | 15,2 | 27° | 0,30 |
|
Талько-карбонатная |
| | | | | |
| 2,89 | | | 11,5 | 30° | | |
|
Магнетиты |
4,32 | | | 19,0 | 34° | 0,2-0,3 |
|
Серпентиниты |
| | | | | |
| 2,50 | | | 8,4 | 34° | 0,2-0,3 | |
|
Серпентиниты рассланцованные, |
| | | | | |
| 2,5- | | | 2,8 | 25° | 0,05-0,3 | |
|
Осадочные (С = 2,0 — 20,0 Мпа) | ||||||
| | 2,44 | | | 14,0 | | |
|
Известняки |
2,67 | 2,88 | 0,1-4,0 | 16,5 | 27-32° | 0,3-0,8 |
|
Известняки выветрелые |
2,37 | | | 7,3 | 32° | |
|
Песчаники аркозовые |
2,46 | | | 17,5 | 38° | |
|
Песчаники глинистые |
2,67 | | | 17,0 | 37° | |
|
Песчаники с карбонатным |
| | | | | |
| 2,57 | 2,68 | 2,27 | 17,0 | 26° | 0,40 | |
|
Песчаники глинисто- |
| | | | | |
| 3,31 | 2,70 | 2,70 | 8,7 | 35° | 0,30 | |
|
Песчаники |
2,58 | 2,75 | 4,0 | 5,0-9,0 | 35° | 0,3-0,8 |
|
Алевролиты |
2,51 | 2,72 | 8,0 | 3,5-7,0 | 38° | 0,35-0,7 |
|
Аргиллиты |
2,45 | 2,80 | 5,05 | 4,0 | 29° | 0,3-0,45 |
|
Уголь |
1,26-1,58 | | | 2,5 | 36° | |
|
Слабые породы (С<2,0 МПа) Сильновыветрелые: | ||||||
|
Габбро-диориты |
2,40 | | | 14,8 | 36° | |
|
Сланцы |
2,12 | | 18,0 | 0,12-1,8 | 26-30° | |
|
Песчаники |
| | | 0,75 | 36° | |
|
Диабазы |
2,07 | | 19,6 | 0,32 | 34° | |
|
Доломиты, сидериты |
2,00 | | 31,6 | 0,139 | 32° | |
|
Осадочные | ||||||
|
Песчаники |
2,11 | 2,65 | 11,0 | 11,0 | 35° | |
|
Алевролиты |
2,18 | 2,48 | 20,0 | 0,3-1,7 | 31° | |
|
Аргиллиты |
2,02 | 2,67 | 18,0 | 0,3-1,0 | 29° | |
|
Песок разнозернистый |
2,04 | 2,65 | 16,5 | 0,0-0,002 | 35° | |
|
Песок среднезернистый |
1,75 | 2,64 | 17,0 | 0,01-0,015 | 33-34° | |
|
Песок мелкозернистый |
1,96 | 2,68 | 28,0 | 0,01-0,035 | 31-325° | |
|
Песок тонкозернистый |
1,80 | 2,66 | 17,0 | 0,028 | 30° | |
|
Песок глинистый уплотненный |
2,08 | 2,65 | 18,0 | 0,045-0,08 | 26-32° | |
|
Песок глинистый мелкозернистый |
1,80 | | 40,0 | 0,04-0,07 | 28-30° | |
|
Песок глинистый тонкозернистый |
1,99 | 2,67 | 23,0 | 0,035-0,06 | 26-28° | |
|
Супесь |
1,80 | 2,66 | 18,0 | 0,017 | 30-34° | |
|
Суглиник пылеватый лессовидный |
1,76 | 2,68 | 16,0 | 0,035-0,065 | 27-32° | |
|
Суглинок пылеватый |
1,90 | 2,69 | 21,0 | 0,023-0,04 | 23-27° | |
|
Лессы |
1,75 | | | 0,100 | 29° | |
|
Мел трещиноватый |
1,90 | 2,64 | 31 | 0,040 | 25° | |
|
Мел переотложенный |
1,92 | 2,70 | 26,0 | 0,05 | 35° | |
|
Глина брекчиевидная |
2,19 | | 15,0 | 0,16-0,76 | 28° | |
|
Глина бокситовидная |
2,20 | | 13,0 | 0,125-0,41 | 27° | |
|
Глина опоковидная |
1,64 | 2,55 | 46,0 | 0,135 0,05- |
28° | |
| | | | | | | |
|
Глина песчаная |
2,02 | 2,70 | 22,0 | 0,125 | 18-28° | |
|
Глина плотная |
1,98 | 2,69 | 25,0 | 0,13-0,35 | 16-25° | |
|
Глина пестроцветная |
1,96 | 2,70 | 27,0 | 0,08-0,15 | 14-18° | |
|
Глина коры выветривания |
1,94 | 2,78 | 26,0 | 0,10 | 15-17° | |
|
Глина плотная пылеватая |
1,96 | 2,70 | 25,0 | 0,06-0,175 | 9-15,0 | |
|
Глина плотная |
| 2,43 | | | | |
| 1,96 | 2,98 | 30,0 | 0,175 | 13° | | |
|
Глина пластичная |
1,91 | 2,64 | 26,0 | 0,050 | 9° | |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПримечание: значения величины сцепления и угла внутреннего трения, указанные в приложении, получены по данным испытаний вкрест слоистости, величины углов внутреннего трения по слоистости в даны приложении 7.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 7
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВеличины углов трения по поверхностям ослабления
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
Наименование пород |
Углы трения в зависимости от характера поверхности, φ° | |||
|
неровные шероховатые |
ровные шероховатые |
неровные гладкие |
ровные гладкие | |
| Порфиры, роговики, джеспилиты, песчаники | 28—31° | 24—28° | 22—27° | 20—26° |
| Вторичные кварциты, гранодиориты кварцевые порфиры, гранодиоритпорфиры, скарнированные породы, сиениты диориты, алевролиты | 25—28° |
22—25° |
20—23° |
17—20° |
| Известняки, метаморфические сланцы, магнетиты | 24—27° | 23—25° | 20—22° | 16—19° |
| Глинистые сланцы, аргиллиты | 23—26° | 21—23° | 18—20° | 15—18° |
| Филлиты, талько-хлоритовые и серицитовые сланцы | 23—25° | 20—22° | 13—15° | 9—12° |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 8
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПрочностные характеристики горных пород некоторых карьеров Узбекистана
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | | | |
Таблица 1 |
|
Характеристики скальных пород Курганшинканского | ||||
| Состав и характеристика пород | Объемная масса кг\м3 |
Влажность, % |
Угол внутреннего трения |
Сцепление, С, КПа |
| 1. Сиенито-диорит, трещиноватый, размеры отдельностей 20—45 см | 2640 | 2,1 | 44 | 94,1 |
| 2. Сиенито-диорит, мелкотрещиноватый с размерами отдельностей 10—50 см | 2760 | 1,6 | 42 | 54,9 |
| 3. Сиенито-диорит, трещиноватый, размеры отдельностей 30—40 см | 2640 | 2,0 | 39 | 96,1 |
| 4. Сиенито-диорит, трещиноватый, размеры отдельностей 25—40 см | 2700 | 1,5 | 39 | 78,8 |
| 5. Сиенито-диорит, трещиноватый, размеры отдельностей 20—40 см | 2570 | 1,8 | 38 | 52,9 |
| 6. Сиенито-диорит, трещиноватый, сильно измененный, размеры отдельностей 20—30 см | 2460 | 3,5 | 38 | 55,6 |
| 7. Сиенито-диорит, трещиноватый сильно измененный | 2500 | 2,3 | 38 | 46,7 |
| 8. Сиенито-диорит, трещиноватый сильно измененный, размеры отдельностей 10—20 см | 2550 | 2,7 | 37 | 57,8 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
Таблица 2 | |||||||||||||||||
|
Значения основных показателей физико-механических свойств пород карьера Мурунтау | |||||||||||||||||
|
Наименование пород |
№ |
ПОКАЗАТЕЛИ ПО ГОСТ 25100-82. СНиП 2.02.01-83 | |||||||||||||||
|
Плотность пород, |
Тангенс угла внутр. трения, р |
Угол внутр. трения, град. |
Сцепление, |
Коэффициент водопоглощения | |||||||||||||
|
n |
Хn |
Σ |
V |
X α=0,95 |
n |
Хn |
X α=0,95 |
Хn |
X α=0,95 |
n |
Хn |
σ |
V |
X α=0,95 | |||
|
Кварциты, кварцевые метасоматиты от слюдисто-сланцевых до массивных, прочные, неразмегчаемые, сохранные и слаботрещиноватые |
1 |
34 |
2,69 |
0,038 |
0,014 |
2,70 2,68 |
28 |
0,754 |
0,713 |
37 |
35 |
28 |
22,8 |
5,47 |
0,24 |
21,0 |
0,387 |
|
Алевролиты углеродисто-кварцевые, углеродисто-кварц-слюдистые, прочные неразмегчаемые |
2 |
15 |
2,70 |
0,033 |
0,012 |
2.71 2,69 |
32 |
0,781 |
0,736 |
38 |
36 |
34 |
18,0 |
6,68 |
0,37 |
16,0 |
0,403 |
|
Алевролиты углеродисто-кварц-слюдистые зон тектонических нарушений, средней прочности, неразмегчаемые |
2а |
15 |
2,69 |
0,026 |
0,097 |
2,70 2,68 |
10 |
0,675 |
0,649 |
34 |
33 |
10 |
0,06 |
0,0054 |
0,09 |
0,05 |
0,463 |
|
Переслаивание алевролитов, алевросланцев, сланцев различного состава, средней прочности, неразмегчаемые |
3 |
19 |
2,68 |
0,030 |
0,011 |
2.69 2,67 |
10 |
0,916 |
0,821 |
42 |
39 |
9 |
11,8 |
3,21 |
0,272 |
9.69 |
0,413 |
|
Углеродисто-кварцевые, хлорит-серицитовые, кварц-слюдистые, сланцы тонкослоистые до полосчатых, средней прочности, неразмегчаемые |
4 |
33 |
2,70 |
0.025 |
0,009 |
2.71 2,69 |
27 |
0,924 |
0,869 |
43 |
41 |
28 |
12,25 |
4,16 |
0,339 |
10.89 |
0,466 |
|
Углеродисто-слюдистые, углеродистые сланцы, тонкослоистые, средней прочности размегчаемые |
5 |
36 |
2,70 |
0,024 |
0,009 |
2,71 2,69 |
16 |
0,781 |
0.703 |
38 |
35 |
16 |
14,56 |
4,75 |
0,325 |
12,48 |
0,483 |
|
Обломочные породы зоны тектонич. нарушения (дресвяный грунт с глинистым заполнителем, невыветрелый) |
6 |
37 |
2,06 |
0,118 |
0,06 |
2.10 2,03 |
29 |
0.966 |
0,900 |
44 |
42 |
29 |
0,052 |
0,021 |
0,389 |
0,017 |
|
|
Глинистые мелонитизированные породы зон тектонического дробления |
7 |
10 |
2,00 |
0,126 |
0,063 |
2,87 1,93 |
8 |
0,958 |
0,674 |
44 |
34 |
8 |
0,035 |
0,012 |
0,381 |
0,012 |
|
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 9
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМетодика отбора образцов из инженерно-геологических скважин
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСохранение естественной структуры, плотности-влажности пород является основным условием качественного отбора образцов из инженерно-геологических скважин.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПеред извлечением керна песчано-глинистых пород из скважины бурение осуществляется без подачи промывочной жидкости («в сухую») с тем, чтобы заклинить керн в колонковой трубе. Интервал породы, пройденной без промывочной жидкости, при извлечении его из колонковой трубы не отбирается, поскольку естественная структура в этом интервале нарушена. При извлечении керна из колонковой трубы не следует выколачивать керн, поскольку при ударах происходит нарушение его природной структуры.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаИз колонковой трубы керн необходимо выдавливать промывочным раствором.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПо каждому визуально однородному слою следует отбирать от 100 до 200 см керна мощности слоя до 3—5 м.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри мощности слоев более 3—5 м образцы отбирают из каждого 3—5-метрового интервала: на каждом интервале отбирается не менее 2-х образцов — монолитов длиной 15—20 см.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОтобранные образцы из керна тщательно очищаются ножом от глинистого раствора (за исключением водонасыщенных песчаных разностей пород) и при отправке в лаборатории парафинируются 3-4 слоями парафина, слоем смоченной в парафине бумаги, а сверху покрываются слоями марли и парафина. Могут применяться и другие материалы для изоляции: парафино-восковая мастика, гудрон с добавкой минерального масла и эмалевая краска по ткани. Образцы парафинируются не позже, чем через 2-3 часа после извлечения из скважины; в течение этого времени они должны быть защищены от высыхания и замораживания (замораживание не допустимо в течение всего времени их хранения). Запарафинированные образцы транспортируются в ящиках с опилками.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 10
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУскоренный метод определения предела ползучести горных пород
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМетодика ограничения зоны напряжений, вызывающих деформации ползучести (определения предела ползучести), подробно освещена в работе (19).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУскоренно предел ползучести горных пород определяется:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1) по графику зависимости между напряжениями и деформациями, вызванными этими напряжениями;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2) Проведением в срезных приборах и стабилометрах опытов с разгрузкой.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПо результатам обычных испытаний образцов пород в срезных приборах, сопровождающихся замером деформаций при разных ступенях нагрузок, строятся графики зависимости деформаций от срезающих нагрузок (рис. 1). Напряжения, при которых скорость деформаций возрастает, приближенно определяются по перегибу кривой и соответствуют пределу ползучести (τп) испытываемой породы.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри испытании в стабилометре при постоянном боковом давлении или в приборе «косого среза» вертикальное давление подается ступенями. Поэтому последняя ступень вертикального давления, при которой скорость деформации резко возрастает, принимается за предел ползучести.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВ дальнейшем опыт может быть продолжен до полного разрушения образца.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри испытании образцов песчано-глинистых пород с разгрузкой в обычных срезных приборах опыта на срез начинаются по схеме быстрого среза — сдвигающая нагрузка увеличивается ступенями до тех пор, пока она не вызовет непрерывной деформации (скорость ~ 2-3 м\сек); затем начинают уменьшать ее небольшими ступенями.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСдвигающая нагрузка уменьшается до тех пор, пока дальнейшее уменьшение ее не вызовет обратную деформацию образца — упругое восстановление (рис. 2).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВеличина касательного напряжения, при котором прекращается рост деформации среза, и является пределом ползучести.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри проведении испытаний отдельные ступени загрузки и разгрузки прикладываются через 60 сек., отсчеты деформации берутся через 30 сек. Продолжительность опытов на срез с разгрузкой увеличивается на 4-5 мин.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 1 Графики зависимости деформаций породы от срезающих нагрузок.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 2. График зависимости деформаций породы от срезающих нагрузок в опытах с разгрузкой.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 11
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСпособы обработки замеров трещиноватости горных пород
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРезультаты замеров трещиноватости обрабатывают с использованием азимутальных или прямоугольных сеток, рис. 1, 2. Каждая трещина изображается на диаграмме точкой. Оконтуривание точек, относящихся к отдельным системам, производится путем их группирования в интервалах угла наклона и азимута простирания, равных 30°. Средние значения элементов залегания каждой системы трещин определяются графически, как средневзвешенные, путем последовательного нахождения их центра тяжести. В результате такой обработки для каждой системы определяются угол простирания А, угол наклона α и количество замеров n.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДля оценки влияния систем трещин на устойчивость откосов все трещины делятся на продольные, поперечные и диагональные.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаК продольным относятся трещины, направление простирания которых отличается от простирания плоскости откосов не более чем на 20°. К диагональным относятся трещины, простирание которых отличается от простирания откоса в пределах 21—70°. Остальные трещины относятся к поперечным.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаИсследованиями (20) установлено, что если полюсы систем лежат на следе поверхности напластования, или в непосредственной близости от него, то, как правило, их происхождение связано с процессами осадко-накопления. Причем продольные нормально секущие трещины располагаются в средней зоне следа, а поперечные нормально секущие трещины располагаются на концах следа поверхности напластования.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЕсли полюсы отдельных систем трещин не лежат на следе поверхности напластования (например 5, 6 на рис. 3), то, как правило, такие косонесущие трещины имеют тектоническое происхождение.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТаким образом, методика позволяет выявить наиболее опасные для устойчивости откосов протяженные тектонические трещины.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 1. Азимутальные сетки
а) нормальная, б) меридиональная
а) нормальная, б) меридиональная
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 2. Прямоугольная точечная диаграмма трещиноватости.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 3. Диаграмма полюсов систем трещин: 1 — проекция пласта; 1—6 — полюсы систем трещин; М — меридиан, соединяющий полюсы тектонических трещин (5, 6).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 12
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМетодика оценки влияния слоистости и трещиноватости приконтурных пород на устойчивость уступов
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНа действующих карьерах в качестве основного источника информации для прогнозирования устойчивости уступов должны использоваться результаты структурных съемок и данные паспортизации имевших место деформаций уступов на вскрытых горизонтах.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСвоевременное выявление участков возможного деформирования уступов позволит принять профилактические меры по их предупреждению и применять противодеформационную технологию горных работ. Поэтому изучение влияния геологического строения приконтурных пород на устойчивость уступов является важной задачей.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДля слоистых пород степень устойчивости уступов прежде всего зависит от угла падения слоев, поэтому пластовые месторождения разделены по этому признаку на 7 групп: горизонтальные, пологие, полого-наклонные, наклонные, круто-наклонные, крутые, мульдообразные.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПо исследованиям (22, 23) горные породы с горизонтальной слоистостью (угол падения слоев β = 0—5°) рассматриваются как однородная среда. Наличие слабых контактов между слоями не оказывает влияния на устойчивость уступа Параметры уступа определяются из общей прочности слоистой толщи и сроков его стояния (см. рис. 1а).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри пологом залегании слоев (β = 6—15°) потенциальная поверхность скольжения в основании уступа может совпадать со слабыми прослоями или контактами с низкими характеристиками сопротивления сдвигу. При наличии сопряженных со слоистостью «незалеченных» систем трещин это может привести к деформированию уступа, рис. 16. Полого-наклонное залегание (β = 16—30°) приводит к подрезанию контактов между слоями в нерабочих уступах лежачего бока. Поэтому устойчивость уступов зависит от наличия слабых контактов или прослоев глинистых пород с низкими показателями сопротивления сдвигу. При высоте рабочих уступов 10—15 м деформации в виде сдвига по контактам не отражаются на технологических процессах. На устойчивость уступов висячего бока и в торцах карьера такая слоистость влияния не оказывает, рис. 1в.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис.1 Схемы влияния слоистости пород на деформируемость уступов: стресками указано направление сдвига; пунктиром — поверхности ослабления, способствующие деформированию
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри наклонном залегании слоев (β = 31 — 45°) заоткоску уступов лежачего бока рекомендуется осуществлять параллельно напластованию слоев. Исключение составляют уступы, сложенные скальными породами, допускающими подрезку контактов с углами падения до 35°. При углах откосов, равных углу падения пород α = β, деформация уступа возможна только в случае недостаточного сопротивления пород сдвигу вкрест слоистости (см. рис. 1г). На устойчивость уступов в висячем боку такая слоистость влияния не оказывает. В торцах карьера деформации возможны по желобчатым поверхностям скольжения при наличии косонесущих трещин.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКруто-наклонное залегание слоев (β = 46—65°) благоприятно для уступов лежачего бока при заоткоске их по поверхностям напластования или с надрезкой слоев (см. рис. 1д), однако оно способствует расслоению пород в уступах висячего бока (см. рис. 1е). Процесс активизируется при наличии сопряженных систем трещин, образующих второе семейство поверхностей скольжения, что приводит к существенным деформациям верхней площадки уступа, не вызывая, однако, потери общей устойчивости уступа.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСущественное значение на устойчивость пород оказывает их трещиноватость. Влияние трещин на устойчивость уступов двоякое. Интенсивная равномерная трещиноватость снижает общее сопротивление пород сдвигу и способствует осыпеобразованию. Массив рассматривается как квазиоднородная среда (рис. 2а).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНаибольшую потенциальную опасность представляют трещины, ориентированные параллельно (субпараллельно) простиранию откоса и падающие в сторону выемки под углами 30—50°. В глинистых породах деформации возможны и при углах падения 20—25°. При подрезке таких трещин возможно обрушение уступа по поверхности трещин. Комбинированные поверхности скольжения образуются в результате пересечения систем трещин, либо трещин и слабых контактов между слоями, ориентированных параллельно простиранию откоса. Наиболее характерным является наличие двух основных поверхностей ослабления, углы наклона которых представляют механизм разрушения уступа: сдвиг по наклонной и отрыв по крутой поверхности (см. рис. 2в); сдвиг по двум наклонным поверхностям с образованием криволинейной поверхности (см. рис. 2г); сдвиг по наклонной и пологой поверхностям со сколом призмы активного давления и образованием ломанной поверхности.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКак видно из описаний механизмов влияния слоистости и трещиноватости пород на устойчивость уступов, деформации уступов могут быть весьма разнообразными.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис.2 Схемы влияния трещиноватости пород на деформируемость уступов: 1, 2 — системы трещин, 3 — поверхность скольжения, 4 — поверхность скола призмы активного давления; стрелками указано направление сдвига.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОднако, все основные поверхности ослабления, вызывающие деформирование уступов, можно объединить в четыре группы.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТакими поверхностями являются: слабые контакты между слоями, различные протяженные трещины, тектонические нарушения и разломы, слабые слои и прослои.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСлоистый и трещиноватый массив рассматривают как квазиоднородную среду в тех случаях, когда поверхности ослабления не участвуют в формировании поверхности скольжения (20—22).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 13
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМетодика расчетов устойчивости откосов в изотропной среде
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВ настоящее время в качестве метода расчета углов откосов в изотропной среде широкое распространение имеют методы расчета, основанные на предельном равновесии по наиболее слабым поверхностям, положение которых устанавливают тем или иным способом. Одним их таких методов является метод алгебраического сложения сил кругло-цилиндрической или монотонной криволинейной поверхности.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОценку устойчивости по этому методу производят через коэффициент устойчивости Кзап, равный отношению сил, удерживающих призму возможного сдвижения пород, к сдвигающим силам, по формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
, где: | | |||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаφр и Ср — расчетные значения угла внутреннего трения и сцепления в массиве;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРi — масса элементарного вертикального блока призмы возможного смещения пород;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаg — ускорение свободного падения;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаβ — угол наклона элементарной площадки скольжения длиной li;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаli — длина элементарной площадки скольжения, служащая основанием элементарного блока.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРасчеты ведут по наиболее опасной поверхности скольжения, которая для изотропной среды строится графически по методу Г.Л. Фисенко. Порядок построения показан на рис. 1.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКривая скольжения пересекает откос в его нижней точке или подошву откоса (при α < 45°) под углом 45° — φ/2 и под таким же углом в верхней части пересекает вертикальный откос. Величину вертикального откоса Н90 определяют по эмпирической формуле:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| |
|
, где: |
| | | | |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСр — сцепление пород, т\м2;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаγ — объемный вес пород, т\м3;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаφ — угол внутреннего трения, градус.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНа расстоянии Н90 от поверхности производится горизонтальная линия КД, на которой выбирают точки С (проекция точки А) и Д произвольно. Из точек С и Д
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 1. Схема графического определения ширины призмы возможного обрушения и положения плоскости скольжения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документапод углом к линии КД, равным 45° + φ\2, две пересекающиеся линии ВС и ДВ. Из точки М (основание откоса) проводят линию MS под углом к линии откоса 45 — φ\2. Линия MS и продолжение линии ДВ делятся на равное количество произвольных, но равных отрезков, из концов которых проводятся линии: FL, ЕТ параллельно линии ВС и РЕ, NE параллельно МА (откосу). Далее через точки полученных пересечений EF, проводят линию до пересечения линии MS (точки О). Из точки О параллельно ДТ проводят линию до пересечения с линией КД в точке Д1, из которой восстанавливают перпендикуляр в точку Z. Отрезок AZ определяет искомую величину бермы безопасности. Центр дуги поверхности скольжения определяется пересечением перпендикуляров к прямым ОС и MS, проходящих соответственно через точки С1 и М.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПолученную призму возможного смещения пород разделяют вертикальными сечениями на отрезки и определяют массу пород каждого отсека, углы наклона и длину элементарных площадок скольжения в каждом отсеке. Далее определяют запас устойчивости борта по приведенной выше формуле.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДля неглубоких карьеров (до 150 м) оптимальный угол наклона бортов карьера можно получать при помощи графика на рис. 2. Для этого при заданной высоте откоса Н производят вычисление условной высоты Н' = Hγ/2Cpctg(45—φ/2), где у — объемный вес пород, H/м3, Ср — сцепление, Па, φ — угол внутреннего трения, а затем по графику определяют угол наклона борта α.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКак показали исследования (4, 25, 26), этот метод широко применяется в практике и дает результаты, наиболее близкие к действительности.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 14
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЛабораторные исследования деформационных свойств горных пород
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЛабораторными испытаниями деформационных свойств пород устанавливается величина предельного (критического) значения относительного сдвига, соответствующего разрушению породы, и скорости деформирования в зависимости от напряженного состояния пород. Критический сдвиг является основной деформационной характеристикой пород, по которой оценивается степень устойчивости бортов карьеров на любой момент времени путем сравнения наблюдаемых деформаций (сдвигов) прибортового массива с критическими величинами сдвигов пород, установленными лабораторными испытаниями пород или натурными наблюдениями за деформациями обрушившихся откосов в аналогичных условиях.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЕсли условиями опыта образцу горных пород задать постоянную скорость деформирования, то зависимость между деформацией сдвига (γ) и сдвигающим напряжением (σ) будет иметь вид кривой, изображенной на рис. 1, где на отрезке 0-1, характеризующем упругое деформирование породы, наблюдается практически прямая пропорциональность между напряжением и деформацией (следует иметь в виду, что даже у скальных пород этот отрезок не является строго прямолинейным); участок 1-2-3 характеризует пластическое деформирование образца, а на участке 2-3 наблюдается деформирование с постоянной (заданной) скоростью при неизменном сдвигающем напряжении — устанавливающаяся ползучесть; при достижении деформации предельного значения (γпр) происходит разрушение материала и уменьшение напряжения до τост, характеризующего остаточное сопротивление сдвигу породы за счет сил трения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНа рисунке 2 представлены графики развития пластических деформаций сдвига во времени при постоянном нормальном напряжении и сдвигающих напряжениях τ1<τ2<τ3<τ4, превышающих предел упругости τуп.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри постоянном напряжении τ>τуп различают следующие стадии пластического деформирования: затухающую ползучесть — участок АВ на графике, где скорость
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 1 График зависимости деформаций относительного сдвига образца породы от напряжений.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 2. Графики развития пластических деформаций во времени в зависимости от напряжений пластической деформации постепенно уменьшается; установившуюся ползучесть — участок ВС, где пластическая деформация развивается с постоянной скоростью; стадию прогрессирующей ползучести, или пластического течения — участок СД, где наблюдается разрушение материала и скорость деформации резко возрастает; прогрессирующая ползучесть наблюдается с момента, когда общая деформация достигает предельной величины (γпр). Опытами установлено, что чем меньше величина сдвигающего напряжения, тем более продолжительна стадия затухающей ползучести и менее скорость следующей за ней установившейся ползучести.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаГрафики, отражающие развитие деформаций породы во времени в зависимости от напряженного состояния, строят по результатам длительных испытаний образцов пород в срезных и сдвиговых приборах.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 15
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОриентировочные углы наклона бортов, углы откосов уступов и отвалов
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
Группа комплексов пород |
Общая характеристика комплексов пород, слагающих борта |
Геологические условия и основные факторы, оказывающие влияние на углы наклона бортов и углы откосов уступов |
Ориентировочные величины углов наклона бортов (град.) |
Углы откосов уступов (град.) | |
|
рабочих |
нерабочих | ||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
| 1 |
Крепкие (скальные) горные породы |
а) Крепкие слаботрещиноватые породы; основными факторами, определяющими углы наклона бортов, являются: ширина берм, высота уступов (одиночных или сдвоенных) и углы их откосов, зависящие от углов падения в сторону карьера слоев, крупных тектонических трещин, тектонических нарушений, контактов между изверженными породами различного петрографического состава, | до 55—60 | до 80 | 70—75 |
|
б) Те же породы интенсивной трещиноватости при отсутствии неблагоприятно ориентированных поверхностей ослабления |
40—45 |
65—70 |
55—60 | ||
|
в) Борт лежачего бока при падении слоев под углом менее 40° |
30—35 |
65—70 |
50—55 | ||
| 2 |
Средней крепости (полускальные) породы |
Зоны выветрелых изверженных и метаморфических пород, а также хлоритовые, серицитовые и талькохлоритовые сланцы, аргиллиты, алевролиты, средней прочности песчаники | | | |
|
а) При отсутствии поверхностей ослабления большого протяжения, падающих в сторону карьера |
38—45 |
60-75 |
50-55 | ||
|
б) При наличии поверхностей ослабления, падающих в сторону карьера |
30—35 |
45—70 |
40—50 | ||
|
в) При мульдообразном залегании слоев пород |
25—30 |
45—70 |
40—50 | ||
| III |
Слабые (глинистые и песчано-глинистые) породы |
а) Борта сложены в основном песчано-гравийными изверженными и другими хорошо дренируемыми отложениями; в нижней части борта пластичных глин и поверхностей ослабления нет | 20—30 | 40—50х) | 35—45х) |
|
б) В нижней части борта или в его основании имеются слои пластичных глин или поверхности ослабления — древние поверхности скольжения и слабые контакты между слоями |
6—25 |
40—50х) |
30—40х) | ||
| IV |
Отвальные породы |
а) Отвалы скальных или полускальных пород на прочном основании τосн ≥ 0,2–γНотв | 34—36 | - | 34—36 |
| б) Отвалы скальных и полускальных пород на слоистом основании | 20—30 | - | 34—36 | ||
| в) Отвалы глинистых пород (в том числе и отвалы на слабом основании при τосн≥0,2-γНотв | 18—25хх) | - | 30—35 | ||
| г) Отвалы водонасыщенных песчано-глинистых пород; высокие отвалы глинистых пород | 6—10ххх) | - | 20—25 | ||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документах) Углы откосов устанавливаются путем расчетов. хх) При ориентировочном определении результирующих углов откосов отвалов принимаются минимальные значения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 16
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМетодика производства буро-взрывных работ при специальной заоткоске уступов в предельном положении
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВзрыв скважинных зарядов вызывает деформации уступа в поверхностной зоне. Ширина этой зоны в нижней части уступа составляет до 10—12 диаметров заряда, а по поверхности — до 40—50 м.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. Заоткоска наклонными скважинами
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЭффективным способом уменьшения деформаций массива от взрыва является применение при заоткоске наклонных скважин с углом наклона 60—70° (рис. 3) к горизонту и диагональной схемы короткозамедленного взрывания (рис. 4), которое сокращает ширину зоны остаточных деформаций по поверхности уступав 1,5-2 раза.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДля постановки уступа в предельное положение применение наклонных скважин диаметром 100—150 мм следует начинать за 15—20 м до подхода уступа к предельному проектному контуру.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРасчет параметров сетки наклонных скважин следует производить по удельному расходу взрывчатых веществ для данного типа породы; длина забойки в верхней части скважин составляет 15—20% длины скважины.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. Контурное взрывание
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри постановке борта карьера в предельное положение заоткоска уступов в условиях неблагоприятно ориентированной трещиноватости может производиться с помощью высокоэффективных специальных методов контурного взрывания.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРазличают два вида контурного взрывания:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— предварительное щелеобразование — когда заряды контурного ряда взрываются первыми;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа— гладкое взрывание — когда заряды контурного ряда взрываются после основных зарядов дробления.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 1 Схема прохождения сейсмовзрывной волны напряжений в борту карьера:
1 — взрывная скважина;
2 — направление прохождения сейсмовзрывной волны;
3 — изолинии сейсмовзрывных напряжений (МПа);
4 — полутень;
5 — тень;
6 — направление смещения приоткосного массива горных пород
1 — взрывная скважина;
2 — направление прохождения сейсмовзрывной волны;
3 — изолинии сейсмовзрывных напряжений (МПа);
4 — полутень;
5 — тень;
6 — направление смещения приоткосного массива горных пород
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 2. Остаточные деформации в уступе (в мм), сложенном окисленными кварцитами, после массового взрыва (ө= 20040 кг, ∆t = 20 м/с, q = 500—600 кг) на карьере Михайловского ГОКа. 1 и 2 — контур уступа соответственно до и после взрыва; 3 — взрывные скважины; 4 — ориентировочная граница зоны с нарушенной структурой; 5 — естественные трещины в массиве.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 3. Заоткоска уступа наклонными скважинными зарядами.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 4. Диагональные схемы короткозамедленного взрывания.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСущность создания предварительной щели заключается в следующем. По проектному контуру выработки пробуривается ряд наклонных сближенных скважин малого диаметра. Скважины заряжаются ослабленными зарядами взрывчатых веществ (шланговые заряды) так, что между зарядом и стенкой скважины существует значительный воздушный зазор, который может быть заполнен забойкой. Наличие воздушного зазора или пористой забойки приводит к тому, что при взрыве зарядов радиальных трещин вокруг скважин не образуется, а развивается только одна трещина в плоскости, проходящей через оси скважин, и вдоль ряда скважин образуется ровная устойчивая поверхность откоса с видимыми следами скважин.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВзрывание контурных зарядов при применении метода предварительного щелеобразования производится в ненарушенном массиве, когда горные работы находятся от предельного контура на расстоянии не менее 15—20 м.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРасстояния между контурными скважинами в ряду определяет чистоту стенок щели. Удовлетворительная дня открытых горных работ чистота поверхности отрезной щели (откоса уступа) достигается при расстоянии между контурными зарядами 0,8—2,5 м.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВ таблице 1 приведены ориентировочные параметры зарядов отрезной щели в породах различной крепости.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | | | |
Таблица 1 | |
| Расстояние между скважинами, м |
0,8-1,0 |
1,0-1,2 |
1,2-1,5 |
1,5-2,0 |
2,0-2,5 |
| Диаметр скважин, мм |
80—100 |
80—100 |
100 |
100—150 |
100—200 |
| Крепость породы |
Вес зарядов на 1 пог. м скважины, кг | ||||
| f = 12—16 |
0,70 |
0,80 |
0,8 |
1,5 |
1,8 |
| f = 6—12 |
0,50 |
0,60 |
0,8 |
1,2 |
1,5 |
| f = 4—6 |
0,40 |
0,50 |
0,7 |
1,0 |
1,2 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЗаряды для образования отрезных щелей приготовляются в виде гирлянд, на всю дину которых прокладывается детонирующий шнур, или используются шланговые заряды на всю длину скважины.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВ качестве взрывчатых веществ обычно используются патроны аммонита № 6 и № 6 ЖВ диаметром 30 мм, а для скважин Ø 150—200 мм — патроны диаметром 90 мм.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРасстояние между рядами скважин отрезной щели и основными зарядами дробления на уровне подошвы уступа должно быть в пределах (5—7) dзар (dзар — диаметр заряда дробления). При меньшем расстоянии созданный отрезной щелью откос может быть поврежден основным взрывом, при большем — по подошве уступа остается целик.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВзрывание зарядов отрезной щели можно производить предварительно, до бурения скважин для основных зарядов дробления. Возможно также одновременное взрывание зарядов отрезной щели с основными зарядами по схеме, изображенной на рис. 5.1.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОпережение взрыва зарядов отрезной щели по отношению к моменту взрыва противолежащих им основных зарядов дробления должно находиться при этом в пределах 25—50 м/сек.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри любой последовательности взрывания основных и контурных зарядов основной взрыв должен производиться по диагональной схеме.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри заоткоске уступов методом гладкого взрывания (рис. 5, 1У) контурные заряды отрывают с поверхности откоса наиболее разрушенный слой и формируют более устойчивую поверхность. Скважины диаметром 80—100 мм располагаются на расстоянии 2-3 м от бровки уступа и заряжаются патронами взрывчатых веществ меньшего диаметра с величиной заряда 2—4 кг на 1 пог. м скважины. Верхняя часть скважин на глубину 2,0-2,5 м заполняется забойкой. В нижней части скважины помещается сплошной заряд весом 8—10 кг. Пространство между стенками скважин и патронами можно оставлять не заполненный забойкой.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБурение контурных скважин и взрывание контурных зарядов можно производить после взрывания основных зарядов или совмещать во времени взрывание контурных зарядов с основными зарядами, разделив их интервалом 35—50 сек.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри отсутствии неблагоприятно ориентированной трещиноватости и слабой выветриваемости пород гладкое взрывание обеспечивает устойчивость уступов на весь срок существования карьера.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЗаоткоска уступов под проектными углами может вестись по следующим технологическим схемам:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документапредварительное щелеобразование на предельном контуре карьера наклонными скважинами на высоту одного или нескольких уступов;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаприменение однорядных наклонных заоткосных скважин по проектному контуру на всю высоту уступа при выемке последней заходки в приконтурной полосе;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадвурядные наклонные скважины на всю высоту уступа;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасочетание наклонных глубоких и вспомогательных коротких скважин;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасочетание наклонных глубоких и вспомогательных вертикальных коротких скважин;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаоформление верхней части уступа, поставленного в проектный контур, короткими наклонными скважинами;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документазаоткоска вертикальными короткими скважинами;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаоднорядные вертикальные скважины на всю высоту уступа.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3. Сдваивание уступов на проектном контуре
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСдваивание и страивание уступов на проектном контуре могут быть выполнены: путем предварительного щелеобразования на общую высоту откоса; раздельной выемкой уступов в сочетании с наклонными скважинами при оформлении их под общий откос на проектном контуре; вертикальными отбойными скважинами при заоткоске с помощью экскаваторов, разделяя уступы на подуступы. Технологические схемы по сдваиванию 15-метровых уступов и параметры буровзрывных работ, разработанные применительно для карьера Саяк-1, приведены в табл. 2.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВ скальных породах откосы сдваиваемых уступов без оставления берм безопасности качественно могут быть оформлены посредством предварительного щелеобразования. Наилучшим вариантом, как показали промышленно-экспериментальные работы, является схема 1 (рис. 5, 1, см. табл. 2), когда щель создается за пределами зоны остаточных деформаций сразу для обоих уступов скважинами малого диаметра (105—110 мм), пробуренных без перебура по проектному контуру на расстоянии 1,5-2,5 м друг от друга. При использовании скважин большого диаметра (200—250 мм) расстояние между ними в ряду может быть увеличено до 3-4 м.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПри малой ширине рабочей площадки верхнего сдваиваемого уступа (схемы II, III на рис. 5, см. табл. 2) щелеобразование наиболее эффективно для нижнего, поскольку породы верхнего уступа уже имеют остаточные деформации вследствие предыдущих промышленных взрывов; образованная экранирующая щель в таких условиях малоэффективна.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСхема Ш апробирована в производственных условиях на карьере Саяк-1. Заоткоска велась при следующих параметрах буровзрывных работ: диаметр скважин — 243 мм, расстояние между ними по проектному контуру — 2,5 м, угол наклона — 65°.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| | | | | | | |
Таблица 2 | |
|
Сдваивание уступов на проектном контуре | ||||||||
|
№ технологических схем |
Назначение скважин |
Угол наклона скважины градус |
Длина скважины |
Диаметр скважины |
Расстояние между скважинами в ряду |
Величина заряда ВВ в скважине |
Тип взрывчатых веществ |
Число рассредоточений в скважине |
|
м |
мм |
м |
кг | |||||
|
I. |
Щелеобразование на сдвоенную высоту уступа |
60-65 |
32-35 |
243 |
2;2,5;3 |
50,70,90 |
Патронирование |
8,10,12 |
|
II. |
Щелеобразование |
60-65 |
32-35 |
243 |
2;2,5;3 |
75,95,110 |
Патронирование |
8,10,12 |
|
|
Отбойные |
60-65 |
17 |
243 |
6 |
110 |
Рассыпное |
3 |
|
|
-»- |
90 |
17.5 |
243 |
6 |
420 |
-»- |
2 |
|
III. |
Щелеобразование |
60-65 |
32-35 |
243 |
2;2,5;3 |
50,70,90 |
Патронирование |
7,9,12 |
|
|
Отбойные |
90 |
16,5 |
243 |
6 |
420 |
Рассыпное |
2 |
|
IV. |
-»- |
90 |
17,5- |
243 |
7x7 |
420 |
-»- |
2 |
|
|
|
|
16,5 |
|
|
|
|
|
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРис. 5. Технологические схемы заоткоски при сдваивании уступов: 1—1У — при помощи наклонных и вертикальных скважин; У — экскаваторная заоткоска уступов, где цифрами 1—6 показана последовательность выемки.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаглубина — 27—29 м, величина заряда в скважине — 50 кг, число рассредоточений заряда — 9, взрывание — короткозамедленное.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВ результате применения схемы III в промышленных условиях получены следующие данные: откос 30-метрового уступа ровный, видны следы заоткосных скважин, заколов на верхней площадке сдвоенного уступа не наблюдается, но нижняя часть уступа из-за недостаточной глубины заоткосного ряда скважин имеет пороги. Схемы I, II, III — это лучшие варианты для придания сдваиваемым уступам нужных откосов, но применение этих схем требует специального высокопроизводительного оборудования, достаточной ширины рабочих площадок при подходе уступов к проектному контуру и своевременного выполнения работ по заоткоске.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНа карьерах чаще всего сдваивание уступов ведется раздельно, без создания общей экранирующей щели. В этом случае заоткосные наклонные скважины по проектному контуру бурят на каждом уступе. Поскольку пробурить наклонные скважины для сдваиваемого нижнего уступа под один откос с верхним практически невозможно, то при этом неизбежно оставление бермы шириной 2-3 м.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 17
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМероприятия по предотвращению деформаций бортов, уступов и отвалов
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
Характеристика горных пород, слагающих откосы |
Виды деформаций откосов, возникающих в породах этой |
Факторы, способствующие развитию деформаций |
Мероприятия по предотвращению деформаций постоянных откосов |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
| Крепкие, средней крепости и выветрелые разности крепких пород | Обрушения и вывалы | Наличие в откосах сланцеватости, дизъюнктивных нарушений, слоистости и крупных тектонических трещин, падающих в сторону выемки под углами круче 25—30° (β> φ' + (4 ÷ 6°) | Заоткоска уступов по поверхности ослабления (при β> 40—45°), укрепленная сваями при 45° > β> φ' + 4° |
| | Осыпи | Массовые взрывы, интенсивная естественная трещиноватость, отсутствие заоткоски | Заоткоска наклонными скважинами, цементация сильнотрещиноватых пород, торкретирование сильновыветриваемых пород |
| Глинистые и песчаноглинистые породы | Обрушения | Завышенные углы откосов и наличие поверхностей ослабления | Заоткоска уступов под углами, рекомендуемыми в табл. 1 приложения № 16 |
| | Осыпи | Выветривание крутых откосов | Заоткоска, а в некоторых случаях цементирование откосов. |
| | Просадки | Насыщение водой высокопористых размокающих пород | Обеспечение стока дождевых и талых вод с площадок уступа |
| | Оползни: а) фильтрационные | «Подкапывание» откосов при оплывании и размывании фильтрующих и размокающих слоев | Расположение площадок уступов непосредственно под фильтрующим слоем, пригрузка фильтрующих участков откосов гравием и щебнем |
| | б) покровные | Отсутствие стока дождевых и талых вод с поверхности покровных отложений, расположенных на склонах коренных пород | Обеспечение стока поверхностных вод и устройство контрфорсов |
| | в) контактные | Подрезка контактов слоев и их обводнение | Предотвращение обводнения контактов фильтрующих и глинистых слоев путем покрытия площадок уступов слоем плотных жирных глин. |
| | г) глубинные лежачего бока | Наличие напорных вод и глинистых слоев в лежачем боку | Дренирование пород лежачего бока, выполаживание борта |
| | д)оползни-надвиги и оползни выпирания висячего бока | Наличие в основании откосов слоев пластичных глин и слабых контактов между слоями | Выполаживание откосов, уменьшение их высоты, дренаж и устройство контрфорсов |
| Пески | Осыпи | Крутые откосы (более 35°), выветривание, развевание | Заоткоска и цементация или торкретирование откосов |
| | Оплывания | Фильтрация грунтовых вод | Дренаж водоносных слоев; покрытие фильтрующей части откосов гравием и щебнем. |
| Отвальные породы | Оползни: а) надподошвенные | Слабые породы отвала; дополнительное увлажнение пород — особенно в основании отвала | Предотвращение дополнительного увлажнения отвальных пород, дренаж основания, селективное отвалообразование, многоярусные отвалы |
| | б) подподошвенные | Слабое основание отвалов и его обводнение | Дренаж основания, уменьшение высоты отвала, образование предотвала |
| | в) подошвенные (контактные) | Наклонное слоистое основание | Уменьшение высоты отвала; взрывание основания отвалов. |
| | Просадки | Увлажнение рыхлых отвальных пород | Осушение основания отвала; обеспечение стока дождевых и талых вод |
| | Оплывины | Насыщение пылеватых и глинистых песков дождевыми и талыми водами | Обеспечение тока воды с поверхности отвалов; устройство дренажа в основании отвалов. |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 18
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКоэффициенты «X» и «У» для расчетов устойчивых отвалов
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
Угол внутрен. трения отвал, пород |
Угол трения контакта отвальныхпород |
Угол наклона основания, |
Коэффициенты | |||||||
|
Х |
У | |||||||||
|
Угол откоса отвала, градус |
Угол откоса | |||||||||
|
градус |
градус |
градус |
22 |
28 |
34 |
40 |
22 |
28 |
34 |
40 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
|
21 |
9 |
0 |
35,6 |
17,4 |
10,4 |
7,2 |
23,2 |
14,0 |
11,6 |
9,2 |
| | |
6 |
21,2 |
12,8 |
9,0 |
6,6 |
8,4 |
7,4 |
6,8 |
6,6 |
|
|
|
9 |
16,8 |
11,2 |
8,2 |
6,2 |
5,2 |
5,2 |
5,0 |
5,0 |
|
|
15 |
0 |
- |
26,6 |
11,5 |
6,4 |
- |
35,6 |
20,6 |
15,8 |
|
|
|
6 |
101,0 |
20,6 |
10,4 |
6,6 |
59,4 |
18,2 |
13,2 |
11,0 |
|
|
|
12 |
36,2 |
15,6 |
9,2 |
6,2 |
11,8 |
8,8 |
7,9 |
7,4 |
|
|
|
0 |
- |
17,2 |
6,0 |
3,0 |
- |
93,6 |
44,0 |
32,6 |
|
|
21 |
6 |
- |
20,0 |
7,0 |
3,6 |
- |
51,8 |
29,0 |
22,2 |
|
|
|
12 |
- |
20,4 |
8,0 |
4,2 |
- |
28,6 |
18,2 |
15,2 |
|
|
|
18 |
- |
18,8 |
8,2 |
4,6 |
- |
15,6 |
10,6 |
10,0 |
|
|
|
0 |
179,2 |
33,6 |
17,4 |
11,0 |
92,0 |
22,8 |
15,4 |
12,6 |
|
27 |
9 |
6 |
32,0 |
18,2 |
12,4 |
9,2 |
10,6 |
8,8 |
7,8 |
7,8 |
|
|
|
9 |
21,6 |
14,4 |
10,7 |
8,0 |
5,4 |
5,4 |
5,4 |
5,4 |
|
|
|
0 |
- |
69,0 |
21,8 |
11,8 |
- |
57,4 |
24,2 |
17,2 |
|
|
15 |
6 |
99,4 |
28,0 |
15,6 |
9,7 |
38,0 |
15,8 |
11,6 |
10,2 |
|
|
|
12 |
26,2 |
16,0 |
11,2 |
8,5 |
5,8 |
5,6 |
5,6 |
5,6 |
|
|
|
0 |
- |
- |
32,6 |
10,0 |
- |
- |
86,6 |
27,0 |
|
|
21 |
6 |
- |
- |
29,0 |
10,8 |
- |
- |
48,0 |
25,0 |
|
|
|
12 |
- |
214,2 |
22,2 |
10,4 |
- |
142,6 |
23,2 |
15,0 |
|
|
|
15 |
- |
72,6 |
19,2 |
10,0 |
- |
36,0 |
15,6 |
11,8 |
|
|
|
- |
- |
- |
24,4 |
7,2 |
- |
- |
108,6 |
47,4 |
|
|
24 |
6 |
- |
- |
28,0 |
8,8 |
- |
- |
70,8 |
30,8 |
|
|
|
12 |
- |
- |
25,8 |
9,6 |
- |
- |
38,6 |
21,6 |
|
|
|
18 |
- |
- |
20,6 |
9,4 |
- |
22,2 |
17,6 |
13,0 |
|
|
|
0 |
- |
54,2 |
23,8 |
14,4 |
- |
34,4 |
19,0 |
14,4 |
|
|
|
6 |
40,8 |
22,4 |
14,8 |
10,8 |
12,2 |
9,4 |
8,4 |
7,8 |
|
30 |
9 |
9 |
24,6 |
16,6 |
12,0 |
9,6 |
5,6 |
5,6 |
5,6 |
5,5 |
|
|
15 |
0 |
- |
- |
57,6 |
8,4 |
- |
- |
70,8 |
29,4 |
|
|
|
6 |
- |
141,8 |
28,8 |
5,0 |
- |
85,6 |
23,8 |
16,6 |
|
|
|
12 |
108,5 |
31,0 |
17,0 |
11,4 |
24,0 |
11,4 |
9,4 |
8,4 |
|
|
|
15 |
40,0 |
20,8 |
13,6 |
9,8 |
6,0 |
6,0 |
6,0 |
6,0 |
|
|
|
0 |
- |
- |
261,4 |
18,2 |
- |
- |
795,0 |
53,6 |
|
|
21 |
9 |
- |
- |
55,6 |
16,8 |
- |
- |
60,2 |
24,6 |
|
|
|
15 |
- |
240,6 |
27,8 |
13,6 |
- |
- |
18,6 |
13,0 |
|
|
|
21 |
227,2 |
32,2 |
16,6 |
10,6 |
6,6 |
6,4 |
6,2 |
6,2 |
|
|
|
0 |
- |
120,2 |
34,0 |
18,8 |
- |
70,2 |
25,6 |
17,4 |
|
33 |
9 |
6 |
53,8 |
27,2 |
17,6 |
12,6 |
14,8 |
10,8 |
9,4 |
8,6 |
|
|
|
9 |
27,8 |
18,6 |
14,0 |
10,6 |
6,0 |
6,0 |
6,0 |
6,0 |
|
|
|
0 |
- |
- |
- |
30,2 |
- |
- |
- |
43,8 |
|
|
15 |
6 |
- |
- |
47,0 |
20,4 |
- |
- |
35,2 |
19,8 |
|
|
|
12 |
68,0 |
28,0 |
16,8 |
42,0 |
18,4 |
11,4 |
9,6 |
9,2 |
|
|
15 |
15 |
46,0 |
24,0 |
15,8 |
11,4 |
6,2 |
6,2 |
6,2 |
6,2 |
|
|
|
0 |
- |
- |
- |
39,4 |
- |
- |
- |
- |
|
|
21 |
9 |
- |
- |
- |
26,6 |
- |
- |
- |
31,0 |
|
|
|
15 |
- |
- |
43,2 |
18,0 |
- |
21,8 |
12,2 |
9,8 |
|
33 |
|
21 |
268,0 |
38,0 |
19,4 |
12,4 |
6,8 |
6,4 |
6,4 |
6,1 |
|
|
24 |
0 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
|
|
6 |
- |
- |
- |
35,2 |
- |
- |
- |
79,6 |
|
|
|
12 |
- |
- |
- |
27,6 |
- |
- |
119,0 |
25,6 |
|
|
|
18 |
- |
- |
59,2 |
19,4 |
- |
- |
32,8 |
16,2 |
|
|
|
21 |
- |
- |
31,0 |
16,0 |
- |
- |
13,0 |
10,4 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПРИЛОЖЕНИЕ № 19
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОсновные понятия и термины, используемые при изучении устойчивости откосов на карьере
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. Абсолютное смещение горных пород — перемещение одной части горного массива относительно другой, неподвижной части; характеризуется вектором смещения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. Активная стадия развития деформаций откосов — период с момента появления видимых признаков разрушения горных пород до начала стадии затухания деформаций.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3. Анизотропная горная порода — горная порода, свойства которой в различных направлениях неодинаковы. Ярко выраженной механической анизотропией обладают многие осадочные породы (сланцы, глины), прочность которых вкрест простиранию в несколько раз выше, чем по напластованию.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4. Борт карьера — боковая поверхность, ограничивающая карьер, в вертикальной плоскости он может быть плоским, выпуклым, вогнутым и ломаным; в плане — прямолинейным и криволинейным (с выпуклостью в сторону выработанного пространства или в сторону подвигания горных работ).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5. Бровка — линия пересечения поверхности откосов уступа (яруса отвала) с поверхностью площадок (верхней или нижней), соответственно называемая верхней и нижней бровками. Нижняя бровка нижнего уступа называется контуром карьера, верхняя бровка верхнего уступа (линия пересечения откоса верхнего уступа с дневной поверхностью) — контуром карьера.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6. Величина сдвига горных пород (угол сдвига) — отношение разности абсолютных смещений отдельных точек массива к расстоянию между ними по нормали к направлению смещения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7. Величина смещения оползания (обрушения) — горизонтальное проложение пути, пройденного смещенными породами от нижней бровки откоса по направлению смещения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8. Вектор смещения — направленный отрезок, изображающий в некотором масштабе абсолютное смещение отдельной точки дневной поверхности или массива горных пород в пространстве на определенный момент времени.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9. Вертикальные деформации — характеризуют изменение положения точек дневной поверхности или массива горных пород в вертикальной плоскости.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа10. Виды нарушений устойчивости откосов — разрушающие деформации откосов уступов и бортов карьеров и отвалов: оползни, обрушения, оплывины и просадки, а также фильтрационные деформации — выпор, оплывание, суффозия, фильтрационный вынос вдоль трещин.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа11. Время стояния откоса — измеряется промежутком времени, в течение которого откос находился в нерабочем состоянии.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа12. Вторичные подвижки — активизация ранее наблюдавшихся деформаций (главным образом оползней), возникающая в результате внешних воздействий (влияние подземных вод, выпадение атмосферных осадков, таяние снегов, уборка части оползших масс, внешней пригрузки и т. п.), нередко сопровождающаяся вовлечением в движение масс горных пород, ранее не затронутых разрушающими деформациями.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа13. Высота деформационного откоса — разность между максимальной и минимальной высотными отметками откоса до нарушения его устойчивости.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа14. Глубина развития деформации — расстояние (по горизонтали) от первоначального положения верхней бровки (контура карьера) откоса до последней визуально прослеживаемой трещины в направлении, противоположном направлению движения смещенных масс.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа15. Горизонтальные деформации — характеризуют изменение положения точек дневной поверхности или массива горных пород в плане. Различают абсолютные и относительные горизонтальные деформации.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа16. Деформация горных пород — изменение формы и объема горных пород под действием различного рода сил (гравитационных, сейсмических, внешних пригрузок от горнотранспортного оборудования и т. д.) Различают упругие, пластические и разрывные деформации. При упругих деформациях после снятия нагрузки форма тела восстанавливается. Пластические и разрывные деформации необратимы. Большинство горных пород при повышении нагрузок претерпевает все три стадии деформирования. У глинистых пород упругая деформация практически отсутствует.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа17. Закол — визуально прослеживаемая трещина на верхней площадке уступа или дневной поверхности, образовавшаяся в результате развития деформаций откоса.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа18. Изотропная горная порода — горная порода, механические свойства которой в различных направлениях одинаковы.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа19. Искусственное укрепление горных пород — мероприятия, направленные на повышение устойчивости горных пород в условиях их естественного залегания. Различают следующие методы придания горным породам повышенной прочности: а) механические (штанговое крепление, шпунты, сваи, тяжи, подпорные и контрфорсные стенки); б) цементационные (обжиг, цементация, смолизация, битумизация, ситликатизация); в) изоляционные (торкрет-бетон, набрызг-бетон, одернование и лесопосадка, гидрофобизирующее покрытие из мылонафта и др.); г) комбинированные (например, электроосмос и термообработка, штанговое крепление и цементация, штанговое крепление и гидроизоляционное покрытие и т. д.).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа20. Коэффициент запаса устойчивости — отношение суммы всех сил, удерживающих откос в равновесии, к сумме всех сдвигающих сил, стремящихся вывести его из равновесия; действие этих сил во всех инженерных методах переносится на потенциальную (наиболее напряженную) поверхность скольжения. Для откосов эта величина принимается в пределах от 1,0 до 1,5; в зависимости от достоверности исходных данных при расчете, ответственности откоса и срока службы.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа21. Коэффициент структурного ослабления — соотношение прочности горных пород в массиве и образце. Определяется опытным путем.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа22. Наблюдательная станция на борту карьера — совокупность реперов, заложенных по определенной системе на земной поверхности и уступах борта карьера с целью наблюдения за деформациями земной поверхности и откосов уступов.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа23. Обрушение — быстрое смещение породных масс или блоков и пачек пород, слагающих откос, сопровождающееся дроблением смещающейся части массива. Поверхность отрыва обрушающихся пород от основного массива, как правило, совпадает с различного рода нарушениями сплошности массива (крупные трещины, слоистость, тектонические нарушения и т. п.) и залегает под углом, большим угла внутреннего трения; поэтому после преодоления сил сцепления оторвавшийся массив не может удерживаться по этой поверхности силами трения и перемещается вниз к подошве откоса. Активная стадия обрушения протекает практически мгновенно.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа24. Опасные деформации горных пород — деформации отвалов, уступов и бортов карьеров, площадок, а также прилегающей к карьеру территории, способные вызывать аварии горно-транспортного оборудования, ухудшающие условия работы на карьерах, угрожающие безопасности работ в карьерах.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа25. Оплывание — процесс разрушения горных пород, вызванный переносом и переотложением частиц пород подземными водами, вытекающими на откос.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа26. Оплывина — перемещение в виде потока насыщенных водой до текучего состояния некоторых разновидностей песчано-глинистых пород нарушенной структуры (пылеватых песков и глин, а также лессовидных суглинков и лессов), которые растекаются по площадкам уступов под углом 4—6° и менее. Оплывина развивается довольно интенсивно, часто приобретая катастрофический характер.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа27. Оползень — медленное смещение масс горных пород, слагающих откос (а нередко и его основание), происходящее в виде скользящего движения между смещающимися породами и неподвижным массивом. Наиболее крупный по размерам вид нарушения устойчивости откосов. Связан, главным образом, с наличием в толще горных пород слабых увлажненных слоев, контактов, даек, тектонических нарушений.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа28. Оседание — вертикальное смещение массива горных пород в результате сжатия, уплотнения или иных видоизменений горных пород, слагающих откос или его основание. Весьма широко О. Распространено на отвалах глинистых пород, где составляет до 30% от первоначальной высоты. Равномерное оседание, особенно связанное с консолидацией пород, в общем случае не представляет опасности.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа29. Откос — наклонная часть поверхности открытой горной выработки или искусственной насыпи (отвала). В зависимости от вида горнодобывающего оборудования, откос может иметь плоский (экскаваторы-драглайны, многочерпаковые экскаваторы), вогнутый (прямая и обратная мехлопаты, цепные и роторные экскаваторы), ломаный (многочерпаковые экскаваторы) и сложный (роторные экскаваторы) профили.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа30. Площадка (берма) уступа — горизонтальная часть поверхности уступа карьера, служащая для размещения горнодобывающих механизмов, транспортных путей, водосборных средств и приема и размещения осыпей и скатывающихся с поверхности откоса отдельных глыб горной породы. В соответствии с этим различают рабочие, транспортные, предохранительные площадки. Ширины площадок определяется размерами горно-транспортных машин, правилами технической эксплуатации и устойчивостью горных пород.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа31. Поверхность скольжения — поверхность в массиве борта карьера (откоса уступа или отвала), являющаяся геометрическим местом точек максимальных относительных сдвигов горных пород и отделяющая смещающуюся часть от основной неподвижной части массива горных пород. В большинстве случаев поверхность скольжения связана с наличием в массиве поверхностей прочностной анизотропии горных пород (слабые контакты разнородных пород, трещины, тектонические зоны и нарушения, относительно малопрочные слои и прослойки). При оценке устойчивости откоса путем расчета выделяют расчетную поверхность, по которой производится сравнение сдвигающих и удерживающих сил.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа32. Предельная высота вертикальное откоса (Нв) — максимальная высота, при которой вертикальное обнажение устойчивое.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа33. Предельная деформация борта — предельная величина сдвига пород, слагающих борта карьера, предшествующая активной стадии развития деформаций.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа34. Призма обрушения борта карьера (откоса уступа, отвала) — часть массива горных пород (отвальных масс), заключенная между бортами карьера (откосом уступа или отвала) и поверхностью скольжения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа35. Просадка — неравномерное вертикальное опускание площадок уступов и поверхности отвалов, сложенных высокопористыми рыхлыми породами естественной и нарушенной структуры под влиянием собственного веса, динамических нагрузок и т. п. При просадках обычно не образуется сплошной поверхности скольжения. Особым видом просадочных явлений считаются провалы под влиянием карстовых процессов и подземных разработок.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа36. Профильная линия — часть маркшейдерской наблюдательной станции в виде прямой или ломаной линии, по которой расположены реперы по наблюдению за деформациями горных пород. Состоит из рабочих и опорных реперов, которые располагаются, как правило, по направлению предполагаемых подвижек потенциальных нарушений устойчивости.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа37. Расчетные характеристики — используемые при оценке устойчивости показателя физико-механических свойств горных пород.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа38. Репер — закрепленная в натуре (по дневной поверхности, в массиве горных пород или в горной выработке) маркшейдерская точка с известными координатами. Различают исходные, опорные и рабочие реперы. В качестве исходных для наблюдений за деформациями горных пород в откосах служат пункты съемочного обоснования, полигонометрии I-го и II-го разрядов, триангуляции всех классов и микротриангуляции. Исходные реперы служат для развития сети наблюдательной станции, состоящей из отдельных профильных линий.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа39. Скорость смещения точек массива — величина смещения рабочих реперов маркшейдерской наблюдательной станции за определенный отрезок времени по направлению вектора смещения. В зависимости от динамики процесса, скорости деформаций могут изменяться: м/час, м/сутки, опасности деформаций наиболее показательна скорость смещения в начальный период активной стации деформаций.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа40. Скрытая стадия развития оползня — период от начала развития микроподвижек в массиве до появления видимых признаков формирования оползня (появление трещин наземной поверхности, выпирание пород в основании борта карьера и т.д.) Скорость смещения точек массива к концу скрытой стадии 1—10 мм/сутки.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа41. Стадия затухания оползня — период смещения оползневых масс с уменьшающейся скоростью до полного прекращения смещения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа42. Суффозия — вынос мелких частиц из массива горных пород под влиянием гидродинамических сил.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа43. Трещина отрыва (Н90) — верхняя часть поверхности скольжения — ее вертикальная часть.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа44. Угол наклона борта карьера — угол в плоскости, нормальной к простиранию борта карьера, между линией, соединяющей верхний и нижний контуры карьера, и ее проекцией на горизонтальную плоскость.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа45. Угол откоса уступа — угол в плоскости, нормальной к простиранию уступа, между линией, соединяющей верхнюю и нижнюю бровки уступа, и ее проекцией на горизонтальную плоскость.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа46. Уступ карьера часть борта карьера в форме ступени.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа47. Ширина призмы обрушения — участок дневной поверхности или площадки уступа между бровкой и контуром потенциальной поверхности скольжения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа48. Ширина зоны деформирования земной поверхности — расстояние от верхнего контура карьера до границы, за которой микродеформации не проявляются.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа49. Ширина зоны заколов — расстояние от верхнего контура (бровки) карьера (уступа) до наиболее удаленного закола или трещины.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа50. Эквивалентный угол наклона борта выпуклого и вогнутого профилей фиктивный угол наклона борта карьера плоского профиля, эквивалентный по объему вскрыши углам наклона бортов выпуклого и вогнутого профилей.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа51. Камеральная отбаботка — выполнение необходимых расчетов по результатам полевых инструментальных наблюдений.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа52. Критические деформации — показатель деформирования пород в откосе уступа после достижения которого может наступить разрушение уступа.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа53. Метод инклинометрии — оценка степени деформирования пород в массиве путем измерения величины искривления стенки наблюдательной скважины, обсаженной трубами из ПВП.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа54. ПВП — полиэтилен высокой плотности.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа55. Локальная призма обрушения — часть массива горных пород, заключенная между откосом уступа и поверхностью скольжения, ограниченной трещинами небольшой протяженности.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа56. Компрессионные свойства пород — способность пород уплотняться под влиянием приложенной нагрузки.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЛИТЕРАТУРА
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. Фисенко Г.Л. и др. Динамика развития деформаций откосов на карьерах. Днепропетровск, Промань.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. Фисенко Г.Л., Мочалов А.М. Пути дальнейшего совершенствования методики оценки длительной устойчивости бортов карьера. Сб. «Вопросы маркшейдерского дела», Белград, 1969.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3. Мочалов А.М. и др. Исследование деформаций откосов на моделях для оценки их устойчивости. Труды ВЫЯМИ, Сб. № 86,1972 г.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4. Фисенко Г.Л. Устойчивость бортов карьеров и отвалов. М, Недра, 1965 г.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5. Методические указания по определению углов наклона бортов, уступов и отвалов строящихся и эксплуатируемых карьеров. Одобренные и рекомендованные к применению Госгортехнадзором СССР. Ленинград., ВНИМИ, 1972 г.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6. Галустьян Э.Л. Крупномасштабные деформации бортов карьера в слоистых по родах. Горный журнал, 1990, № 5.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7. Галустьян Э.Л. Деформации откосов, на карьере 3 и способы их предупреждения. Горный журнал, 1990, №11.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8. Филлипов Н.Ф. и др. Геомеханическое и технологическое обеспечение повышения углов наклона бортов карьеров ГОКов Украины. Горный журнал, 1991, № 9.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9. Ильницкая Е.Ч. Свойства горных пород и методы их определения.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа10. Бурилейн Л. С. Статистические и динамические испытания свойств пород. Москва, Недра, 1970.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа11. Инструкция по эксплуатации пробника БУ-39, Ленинград, ВНИМИ, 1975 г.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа13. Приклонский В.А. Грунтоведение. М., Госгеолтехиздат, 1955.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа14. Чановский К.Г. Практическое руководство к лабораторным работам по грунтоведению и механике грунтов. М., Госгеолтехиздат, 1961 г.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа15. Половинкина Ю.И. и др. Структуры горных пород М, Л., Госгеолтехиздат, 1948 г.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа16. Сергеев Е.М. Грунтоведение, М., МГУ, 1954 г.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа17. Методы изучения осадочных пород, М., Госгеолтехиздат, 1957 г.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа18. Инструкция по приближенному испытанию образцов горных пород неправиль ной формы на одноосное сжатие. Л., ВНИМИ, 1964 г.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа19. Попов Н.Н., Окатов Р.П. Борьба с оползнями на карьерах. М., Недра, 1980 г.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа20. Галустьян Э.Л. Прогнозирование деформаций карьерных уступов. Горный журнал, 1989 г., № 8.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа21. Галустьян Э.Л. Управление геомеханическими процессами в карьере. М., Недра, 1980 г.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа22. Галустьян Э.Л. Расчет устойчивости уступов. Горный журнал, 1980 г., № 11.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа23. Ильин А.И. Теория и прогноз развития нарушений откосов на карьерах. В кн.: Материалы совещания по вопросам изучения устойчивости откосов на карьерах. Белград, 1968 г.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа24. Правила безопасности при разработке месторождений полезных ископаемых открытым способом. Ташкент, Узбекистан, 1996 г., утвержденные Госгортехнадзором Республики Узбекистан от 11.08.95 г., протокол № 14. Государственная регистрация в Министерстве юстиции Республики Узбекистан за № 163 от 18.08.95 г.