Предложения по документу
Прослушать аудио
Получить ссылку из элемента документаЎзбекистон Республикаси қурилиш ва уй-жой коммунал хўжалиги вазирининг
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабуйруғи
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаШНҚ 2.01.06-25 «Сейсмик ҳудудларда баланд биноларни лойиҳалаш» шаҳарсозлик нормалари ва қоидаларини тасдиқлаш тўғрисида
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа[Ўзбекистон Республикаси Адлия вазирлиги томонидан 2025 йил 13 октябрда ҳисобга олинди, ҳисоб рақами 375]
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЎзбекистон Республикасининг Шаҳарсозлик кодексига мувофиқ буюраман:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. ШНҚ 2.01.06-25 «Сейсмик ҳудудларда баланд биноларни лойиҳалаш» шаҳарсозлик нормалари ва қоидалари иловага мувофиқ тасдиқлансин.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. Мазкур буйруқ Ўзбекистон Республикаси Фавқулодда вазиятлар вазирлиги ҳамда Фанлар академияси билан келишилган.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3. Мазкур буйруқ расмий эълон қилинган кундан эътиборан кучга киради.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВазир Ш. ХИДОЯТОВ
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТошкент ш.,
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2025 йил 15 август,
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа01/2-38-сон
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКелишилди:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаФанлар академияси президенти Ш. АЮПОВ
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2025 йил 14 август
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаФавқулодда вазиятлар вазири Б. КУДРАТХОДЖАЕВ
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2025 йил 13 август
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЎзбекистон Республикаси қурилиш ва уй-жой коммунал хўжалиги вазирининг 2025 йил 15 августдаги 01/2-38-сон буйруғига
ИЛОВА
ИЛОВА
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаШНҚ 2.01.06-25 «Сейсмик ҳудудларда баланд биноларни лойиҳалаш» шаҳарсозлик нормалари ва қоидалари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур шаҳарсозлик нормалари ва қоидалари (бундан буён матнда ШНҚ деб юритилади) сейсмик таъсирларни ҳисобга олган ҳолда, чизиқсиз ҳисоб усуллари асосида янгидан қуриладиган баланд биноларни лойиҳалашга оид талабларни белгилайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ШНҚнинг талаблари кўприклар, тўғонлар, туннеллар, қувурлар, электр узатиш линиялари, ядро объектлари, табиий газни сақлаш объектлари ҳамда ер ости иншоотларига нисбатан татбиқ этилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1-боб. Шаҳарсозлик нормалари ва қоидалари ҳамда техник жиҳатдан тартибга солиш соҳасидаги норматив ҳужжатларга ҳаволалар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. Мазкур ШНҚда қуйидаги шаҳарсозлик нормалари ва қоидалари ҳамда техник жиҳатдан тартибга солиш соҳасидаги норматив ҳужжатларга ҳаволалар келтирилган:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаШНҚ 2.03.01-24 Бетон ва темир-бетон конструкциялар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаШНҚ 2.01.07-21 Юкламалар ва таъсирлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЎзМСт ЭН 13670:2009 Бетон конструкцияларни қуриш.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2-боб. Атамалар ва таърифлар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. Ушбу ШНҚда қуйидаги атама ва таърифлардан фойдаланилган:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабино — функционал мақсадига қараб одамлар яшаши ёки бўлишига ва ҳар хил турдаги ишлаб чиқариш жараёнларини бажаришга мўлжалланган, таянч, тўсма ёки ҳар иккала мақсадга хизмат қилувчи конструкциялардан иборат қурилиш тизими;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаиншоот — ҳар хил турдаги ишлаб чиқариш жараёнларини бажариш, моддий қимматликларни жойлаштириш ва сақлаш, одамларнинг вақтинча бўлиши (ҳаракатланиши), шунингдек ускуналар ёки коммуникацияларни жойлаштириш (ўтказиш, улаш) учун мўлжалланган, таянч, тўсма ёки ҳар иккала мақсадга хизмат қилувчи конструкциялардан иборат ҳажмий, ясси ёки чизиқ тарзидаги қурилиш тизими;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабаланд бинолар — баландлиги 70 м дан баланд бўлган бинолар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасейсмик таъсир даражаси-1 (СТД-1) — спектрал катталикларнинг 50 йилда ошиб кетиш эҳтимоли 2 фоизни ташкил қиладиган (2475 йиллик такрорланиш даврига тўғри келадиган) сейсмик таъсир (максимал ҳисобий зилзила);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасейсмик таъсир даражаси-2 (СТД-2) — кам учрайдиган сейсмик таъсирни тавсифлайди, бунда спектрал катталикларнинг 50 йилда ошиб кетиш эҳтимоли 5 фоизни ташкил қиладиган (975 йиллик такрорланиш даврига тўғри келадиган) сейсмик таъсир (меъёрий ҳисобий зилзила деб ҳам аталади);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасейсмик таъсир даражаси-3 (СТД-3) — тез-тез содир бўладиган сейсмик таъсирни тавсифлайди, бунда спектрал катталиклардан 50 йилда ошиб кетиш эҳтимоли 50 фоизни ташкил қиладиган (72 йиллик такрорланиш даврига тўғри келадиган) сейсмик таъсир;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасейсмик таъсир даражаси-4 (СТД-4) — кўп содир бўладиган сейсмик таъсирни тавсифлайди, бунда спектрал катталиклардан 50 йилда ошиб кетиш эҳтимоли 68 фоизни (30 йилда 50 фоиз) ташкил қиладиган (43 йиллик такрорланиш даврига тўғри келади) сейсмик таъсир;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасейсмик хавфни дезагрегация қилиш усули — майдондаги сейсмик хавфга энг катта ҳисса қўшаётган зилзила манбаларини (фокус масофаси, магнитуда оралиғи ва бошқа параметрларини) аниқлаш усули.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3. Ушбу ШНҚда қуйидаги шартли белгиланишлар ва қисқартмалар қўлланилган:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаББС — бинонинг баландлик синфи;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКБЛ — куч бўйича лойиҳалаш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСБЛ — сиғим бўйича лойиҳалаш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСПС — статик пенетрация синови;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДБЛ — деформация бўйича лойиҳалаш.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3-боб. Сейсмик таъсирлар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1-§. Асосий талаблар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4. Баланд биноларнинг чизиқли ва чизиқсиз ҳисоб-китоблари мазкур ШНҚнинг 6 ва 7-жадвалларига мувофиқ СТД-1, СТД-2, СТД-3 ва СТД-4 сейсмик таъсир даражаларига қараб амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5. Ҳар бир сейсмик таъсир даражаси учун спектрал тезланишлар қуйидаги омилларга боғлиқ ҳолда аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадемпферлаш коэффициенти 5 фоиз деб қабул қилинган;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаспектрал тезланишнинг картографик коэффициенти;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документагрунт шароитининг таъсир коэффициенти;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу параметрлар асосида спектрал тезланишлар мазкур ШНҚнинг 6 — 12-бандларига ёки 13-14-бандларига мувофиқ қурилиш майдонининг сейсмик хавфи белгиланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6. Қуйидаги спектрал тезланишларнинг ўлчамсиз картографик коэффициентлари, ушбу ШНҚнинг 4-бандида келтирилган сейсмик таъсир даражаларига мувофиқ сейсмик хавф хариталари асосида аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСС (а) — қисқа давр учун спектрал тезланишнинг картографик коэффициенти;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаС1 (б) — 1.0 сония давр учун спектрал тезланишнинг картографик коэффициенти.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7. Спектрал тезланишларнинг картографик коэффициентлари икки ўзаро перпендикуляр горизонтал йўналишдаги сейсмик таъсирларнинг геометрик ўртача қийматига мос келиши ва картографик спектрал тезланишларни эркин тушиш тезланишига бўлиш орқали ўлчамсиз коэффициент сифатида аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунда, 5 фоиз демпферлаш коэффициенти ва референц грунт шароити 5 фоиз демпферлаш коэффициенти ва референц грунт шароити (𝑉𝑠) 30 = 760 𝑚/𝑠 учун белгиланган сейсмик таъсир даражасида амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8. Ушбу ШНҚнинг 6-бандида белгиланган 𝑆S ва 𝑆1 спектрал тезланишларнинг картографик коэффициентларидан ҳисобий спектрал тезланишлар коэффициентлари (𝑆𝐷𝑆 ва 𝑆𝐷1) қуйидаги формулалар орқали ҳисобланади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(1)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9. Горизонтал ва вертикал эластик ҳисобий спектрлари мазкур ШНҚнинг 11 ва 12-бандларида келтирилгандек 1-формуласи бўйича олинган спектрал тезланишларнинг ҳисобий коэффициентларидан фойдаланган ҳолда аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа10. Маҳаллий грунт шароитларининг таъсир коэффициентлари ушбу ШНҚнинг 10-боби 3-параграфида келтирилган грунт шароитлари синфлари учун белгиланиши, бунда таъсир коэффициентлари 𝐹Sва 𝐹1 мазкур ШНҚнинг 1 ва 2-жадвалларида келтирилган.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСпектрал тезланишларнинг картографик коэффициентларининг оралиқ қийматлари чизиқли интерполяция усули ёрдамида аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1-жадвал | ||||||
Грунт тоифаси | Қисқа даврли қисми учун маҳаллий грунт шароитларининг таъсир коэффициенти | |||||
|
|
|
|
|
| |
СА | 0.8 | 0.8 | 0.8 | 0.8 | 0.8 | 0.8 |
СБ | 0.9 | 0.9 | 0.9 | 0.9 | 0.9 | 0.9 |
СС | 1.3 | 1.3 | 1.2 | 1.2 | 1.2 | 1.2 |
СД | 1.6 | 1.4 | 1.2 | 1.1 | 1.0 | 1.0 |
СЕ | 2.4 | 1.7 | 1.3 | 1.1 | 0.9 | 0.8 |
СФ | Майдондаги грунт ҳолатининг таҳлили ушбу ШНҚнинг 10-боби 4-параграфига асосан ўтказилиши зарур | |||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2-жадвал | ||||||
Грунт тоифаси |
| |||||
|
|
|
|
|
| |
СА | 0.8 | 0.8 | 0.8 | 0.8 | 0.8 | 0.8 |
СБ | 0.8 | 0.8 | 0.8 | 0.8 | 0.8 | 0.8 |
СС | 1.5 | 1.5 | 1.5 | 1.5 | 1.5 | 1.4 |
СД | 2.4 | 2.2 | 2.0 | 1.9 | 1.8 | 1.7 |
СЕ | 4.2 | 3.3 | 2.8 | 2.4 | 2.2 | 2.0 |
СФ | Майдондаги грунт ҳолатининг таҳлили ушбу ШНҚнинг 10-боби 4-параграфига асосан ўтказилиши зарур | |||||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа11. Лойиҳалаш учун мўлжалланган горизонтал эластик тезланиш спектри Sae(T) ординаталари, сейсмик таъсирнинг ҳар қандай кўриб чиқилаётган даражаси учун эркин тушиш тезланиши [g] орқали ифодаланган ҳолда, қуйидаги 2-формула асосида хусусий тебранишлар даврига боғлиқ тарзда аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(2)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа𝑆𝐷𝑆 ва 𝑆𝐷1 – ушбу ШНҚнинг 8-бандида келтирилган ҳисобий спектрал тезланиш коэффициентлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТ — хусусий тебранишлар даври.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБинони лойиҳалаш учун горизонтал таъсир (реакция) спектрининг бурчакли даврлари TA ва TB формула орқали 𝑆𝐷𝑆 ва 𝑆𝐷1 асосида аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(3)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЎзгармас кўчишлар зонасига ўтиш даври TL=6s деб қабул қилинади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1-расм. Горизонтал эластик тезланиш спектри Sae (T)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа12. Бинони лойиҳалашда горизонтал эластик кўчишлар спектри Sde(T) ни метрларда (м) ифодаланган ординаталари ҳар қандай сейсмик таъсир даражаси учун қуйидаги формулалар бўйича хусусий тебранишлар даврига кўра аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(4)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2-расм. Горизонтал эластик кўчиш спектри Сде (Т)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа13. Вертикал эластик тезланишлар спектрининг ординаталари SaeD(T), эркин тушиш тезланиши бирлиги орқали ифодаланиши, у горизонтал сейсмик таъсирнинг қисқа даврли соҳаси учун ҳисобий спектрал тезланиш коэффициенти ва хусусий тебранишлар даври орқали қуйидаги формула бўйича аниқланади (ушбу ШНҚнинг 3-расмида келтирилган):
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(5)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВертикал спектрнинг бурчак даврлари TAD ва TBD ҳамда мазкур ШНҚнинг 5-формуласида қўлланилган TLD давр қуйидаги 6-формула орқали аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(6)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3-расм. Вертикал эластик тезланиш спектри SaeD(T)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ШНҚда келтирилмаган майдоннинг сейсмик хавфини таҳлил қилиш орқали сейсмик таъсирлар спектрлари аниқланишига йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа14. Аниқланган сейсмик таъсир спектрларининг ординаталари мазкур ШНҚнинг 11 ва 12-бандларида белгиланган ҳисобий спектр ординаталарининг камида 90 фоизидан кам бўлмаслиги зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ШНҚнинг 10-боби 3-параграфига мувофиқ СФ синфига киритилган грунтлар учун майдон грунтларининг сейсмик таҳлили 10-бобнинг 4-параграфига мувофиқ амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2-§. Вақт соҳасидаги сейсмик таъсирларни аниқлаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа15. Вақт соҳасида биноларнинг юк кўтарувчи тизимларини бир ўлчовли, икки ўлчовли ёки уч ўлчовли ҳисоблашда сейсмик таъсирларни аниқлаш учун зарур бўлган зилзила ёзувларини танлаш ва уларни қуйидаги усуллар орқали тайёрлаш лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаоддий усулда масштаблаш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаспектрал мувофиқликни таъминлаш.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа16. Биноларнинг юк кўтарувчи тизимларини вақт соҳасида ҳисоблаш учун зилзила ёзувларини танлаш ишлари қабул қилинган сейсмик таъсир даражасига мос келадиган қуйидаги омилларни ҳисобга олган ҳолда амалга оширилиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документазилзила магнитудаси;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаёриқларгача бўлган масофалар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаўчоқлар механизмлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамаҳаллий грунт шароитлари.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаАгар бино жойлашган ҳудудда қабул қилинган сейсмик таъсир даражасига мос келадиган тарихий зилзила ёзувлари мавжуд бўлса, ушбу ёзувлардан фойдаланиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМайдоннинг сейсмик хавфлилигига энг катта ҳисса қўшадиган зилзила магнитудаси ва ёриқларгача бўлган масофаларни аниқлашда сейсмик хавфни дезагрегация қилиш усулидан фойдаланишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа17. Зилзила ёзувларининг етарли даражадаги сони ёки сифатини танлаш имкони бўлмаганда, вақт соҳасидаги синтетик акселерограммалардан фойдаланишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСинтетик акселерограммалар тайёрлашда қуйидаги омиллар ҳисобга олиниши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасейсмик манбанинг хусусиятлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатўлқинларнинг тарқалиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документақурилиш майдонининг маҳаллий грунт шароитлари.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаШунингдек, синтетик акселерограммаларни синтезлаш учун ишлатиладиган модель параметрлари кўриб чиқилаётган минтақада қайд этилган ҳақиқий зилзила ёзувлари билан мос бўлиши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа18. Бир ўлчовли, икки ўлчовли ҳамда уч ўлчовли ҳисоблаш усуллари учун сейсмик ёзувлар сони камида 11 та дан кам бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБир хил зилзиладан танланган ёзувлар ёки ёзувлар тўпламлари сони 3 тадан ошмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа19. Ушбу ШНҚнинг 10-боби 3-параграфига мувофиқ грунтларнинг ҳаракатини таҳлил қилишдан ташқари, вақт минтақасида ҳисоблаш учун сейсмик таъсирлар танланган зилзила ёзувларидан оддий масштаблаш усули билан ҳисоблашга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБир ёки икки ўлчовли ҳисоблаш учун сейсмик таъсирлар амплитудаларини масштаблаганда 0.2Tp дан 1.5Tp гача бўлган давр оралиғидаги барча танланган ёзувлар спектрларининг ўртача қийматлари ушбу ШНҚнинг 11-бандига мувофиқ ҳисобланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲар бир сейсмик ёзувлар тўпламининг икки горизонтал компонентлари бўйича уч ўлчовли ҳисоблаш учун спектрларнинг квадратлари йиғиндисидан квадрат илдиз олиниб, натижавий горизонтал спектр ҳосил қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСейсмик таъсир компонентларининг амплитудалари масштабланганда, барча танланган ёзувларнинг натижавий спектрлари ўртача қийматларининг 0.2Tp дан 1.5Tp гача бўлган давр оралиғидаги ҳисобланган спектр қийматларига нисбати камида 1.3 бўлиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа20. Маълум бир ҳудуд учун сейсмик таъсир спектрлари аниқланганда, тегишли сейсмик маълумотлар ва бинонинг ўзига хос конструктив хусусиятлари мавжуд бўлса, сейсмик таҳлил натижаларининг ишончлилигини ошириш ҳамда тарқалишини камайтириш мақсадида бино тебранишининг асосий даврларига мос келадиган шартли ўртача спектрларга асосланган зилзилага йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаГрунтларнинг хатти-ҳаракатини ушбу ШНҚнинг 10-боби 3-параграфига мувофиқ таҳлил қилишда ёки вақт соҳасидаги тегишли ҳисоб-китоблар учун сейсмик таъсирларни 11-банди ёки 3-боби 1-параграфига мувофиқ аниқланган ҳисоблаш спектрига спектрал мувофиқликни таъминлаш мақсадида, танланган сейсмик ёзувларни ўзгартириш орқали олишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЎзгартирилган сейсмик таъсир спектрларининг ўртача қийматлари барча даврлар учун ҳисоблаш спектри ординаталаридан кичик бўлмаслиги зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4-боб. Сейсмик таъсирларда биноларни баҳолаш ва лойиҳалаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1-§. Бинолардан фойдаланиш синфлари ва уларнинг жавобгарлик коэффициентлари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа21. Бинолардан фойдаланиш синфлари (БФС) ушбу бобнинг 2-параграфида белгиланган сейсмик лойиҳалаш синфи (СЛС)ни аниқлаш учун асос бўлиб, биноларнинг вазифасига кўра ҳамда жавобгарлик коэффициентлари эса уларнинг фойдаланиш синфларига боғлиқ ҳолда қуйидаги 3-жадвалга мувофиқ белгиланади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3-жадвал | ||
Бинолардан фойдаланиш синфлари | Бинонинг вазифаси | Бинонинг жавобгарлик коэффициенти (I) |
БФС = 1 | Зилзиладан кейин зудлик билан ишлашни талаб қиладиган бинолар, одамлар узоқ вақт оммавий тўпланадиган жойлар, қимматбаҳо буюмларни сақлаш учун мўлжалланган бинолар ҳамда хавфли моддалар билан жиҳозланган бинолар: касалхоналар, диспансерлар, тиббиёт марказлари; ёнғин-қутқарув бўлинмалари; алоқа объектлари (алоқа марказлари, вокзаллар, автовокзаллар, аэропортлар, метро, темир йўл станциялари ва терминаллари); энергия ишлаб чиқариш ва тақсимлаш объектлари маъмурий бинолар; шошилинч тез тиббий ёрдам клиник шифохоналари; таълим ташкилотлари бинолари (ётоқхоналар ва спорт заллари билан бирга); музейлар; заҳарли, портловчи, енгил алангаланувчи, ёнувчи моддалар ва бошқа хавфли материаллар сақланадиган омбор бинолари | 1.5 |
БФС = 2 | Одамлар қисқа муддат оммавий бўладиган бинолар (савдо марказлари, спорт иншоотлари, кинотеатрлар, театрлар, концерт заллари, ибодатхоналар) | 1.2 |
БФС = 3 | БФС=1 ва БФС=2 тоифаларига кирмайдиган бошқа бинолар (турар жой объектлари, офис бинолари, меҳмонхоналар, умумий мақсадларга мўлжалланган саноат бинолари) | 1.0 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2-§. Сейсмик лойиҳалаш синфлари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа22. Сейсмик таъсирларни ҳисобга олган ҳолда биноларни лойиҳалашда асос сифатида қабул қилинадиган сейсмик лойиҳалаш синфлари (СЛС) мазкур ШНҚнинг 4-жадвали ҳамда қуйидагиларга асосланиб аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 4-боби 1-параграфида белгиланган бинолардан фойдаланиш синфларига (БФС);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСТД-2 сейсмик таъсир даражаси учун ушбу ШНҚнинг 6-бандида келтирилган қисқа даврли спектрал тезланиш коэффициентига (Ss).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4-жадвал | ||
СТД-2 учун қисқа даврли спектрал тезланиш коэффициенти (SDS) | Бинолардан фойдаланиш синфи | |
БФС = 1 | БФС = 2, 3 | |
SDS < 0.33 | СЛС = 4а | СЛС = 4 |
0.33≤ SDS < 0.5 | СЛС = 3а | СЛС = 3 |
0.5≤ SDS < 0.75 | СЛС = 2а | СЛС = 2 |
0.75 ≤ SDS | СЛС = 1а | СЛС = 1 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3-§. Бинонинг баландлиги ва уларнинг баландлик синфлари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа23. Ертўлали биноларда қуйидаги шартлар бажарилганда, бинонинг асоси ертўла деворларининг юқори сатҳи (биринчи қават ораёпмаси сатҳи)да белгиланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаертўла деворлари мустаҳкам (бикр) бўлиб, бинони тўлиқ ёки камида уч томонидан ўраб турган бўлса;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабинонинг умумий тебраниш даври (ертўла қаватлари билан бирга ҳисобланганда) билан, шу конструктив тизимнинг ертўла ва биринчи қават ораёпмаси массасини инобатга олмасдан ҳисобланган асосий тебраниш даври нисбати ҳар бир ўзаро перпендикуляр йўналиш бўйича 1.1 дан кичик ёки унга тенг бўлса, (𝑇p,𝑡o𝑡 ≤ 1.1 𝑇p,𝑢p).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа24. Мазкур ШНҚнинг 23-бандида келтирилган талабларга жавоб бермайдиган ертўлали ёки ертўласи мавжуд бўлмаган бинолар учун бино асоси сатҳи пойдеворнинг тепа сатҳида белгиланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа25. Сейсмик ҳисоб-китобларда бинонинг баландлиги 𝐻N ушбу ШНҚнинг 23 ёки 24-бандларига мувофиқ бино асос сатҳидан бошлаб пойдевор тепасидан ҳисобланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунда, том қисмидаги кичик иншоотлар (лифт машина хоналари ёки бошқа кичик оғирликдаги конструкциялар) бино баландлигига киритилмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа26. Сейсмик таъсирларни ҳисобга олган ҳолда лойиҳалаш жараёнида бинолар баландлиги бўйича синфи (ББС) 5-жадвалга асосан аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБинонинг баландлик синфлари учун мазкур ШНҚнинг 25-банди асосида ҳисобланувчи биноларнинг баландликлари диапазони қуйидаги 5-жадвалда келтирилган.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5-жадвал | |||
Бинонинг баландлик синфи | Биноларнинг баландлик синфлари ва сейсмик лойиҳалаш синфлари асосида аниқланувчи биноларнинг баландлик диапазонлари (м) | ||
СЛС = 1, 1а, 2, 2а. | СЛС = 3, 3а | СЛС = 4, 4а | |
ББС = 1 | 100 ≥ HN > 70 | 100 ≥ HN > 91 | 115 ≥ HN > 105 |
ББС = 2 | 56 < HN ≤ 70 | 70 < HN ≤ 91 | 91 < HN ≤ 105 |
ББС = 3 | 42 < HN ≤ 56 | 56 < HN ≤ 70 | 56 < HN ≤ 91 |
ББС = 4 | 28 < HN ≤ 42 | 42 < HN ≤ 56 | |
ББС = 5 | 17.5 < HN ≤ 28 | 28 < HN ≤ 42 | |
ББС = 6 | 10.5 < HN ≤ 17.5 | 17.5 < HN ≤ 28 | |
ББС = 7 | 7 < HN ≤ 10.5 | 10.5 < HN ≤ 17.5 | |
ББС = 8 | HN ≤ 7 | HN ≤ 10.5 | |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4-§. Сейсмик таъсирларда биноларнинг самарадорлик даражалари, мақсад кўрсаткичлари ва лойиҳалашда қўлланиладиган ёндашувлар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа27. Биноларнинг сейсмик таъсирлардаги самарадорлик даражалари мақсад кўрсаткичлари ушбу ШНҚнинг 3-боби 1-параграфида белгиланган сейсмик таъсир даражаларида аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа28. Мазкур ШНҚнинг 4-бандида белгиланган тўртта сейсмик таъсир даражаси учун ушбу ШНҚ доирасидаги бинолар ҳамда сейсмик лойиҳалаш тоифалари СЛС = 1, 2, 3, 3а, 4, 4а бўлган бинолар норматив самарадорлик даражалари мақсад кўрсаткичларига, сейсмик лойиҳалаш тоифалари СЛС = 1а, 2а бўлган бинолар эса юқори самарадорлик мақсад кўрсаткичларига эга бўлиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу самарадорлик мақсад кўрсаткичлари мазкур ШНҚнинг 6 ва 7-жадвалларига асосан ҳисобланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМонолит темир-бетон конструкциялар (ББС ≥ 2)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6-жадвал
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСейсмик таъсир даражаси | СЛС = 1, 1а (1) , 2, 2а (1) , 3, 3а, 4, 4а | СЛС = 1а (2) , 2а (2) | ||
Самарадорлик норматив мақсад кўрсаткичлари | Ҳисоблаш усули | Самарадорлик юқори мақсад кўрсаткичлари | Ҳисоблаш усули | |
СТД-3 | - | - | DC | DBL |
СТД-2 | LS | KBL | LS | KBL (3,4) |
СТД-1 | - | - | LS | DBL |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМонолит темир-бетон конструкциялар (ББС = 1)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7-жадвал
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСейсмик таъсир даражаси | СЛС =1, 2, 3, 3а, 4, 4а. | СЛС = 1а, 2а; | ||
Самарадорлик норматив мақсадли кўрсаткичлари | Ҳисоблаш усули | Самарадорлик юқори мақсадли кўрсаткичлари | Ҳисоблаш усули | |
СТД-4 | IO | KBL | - | - |
СТД-3 | - | - | DC | DBL |
СТД-2 | LS | KBL (3) | LS | КБЛ (3,4) |
СТД-1 | CP | DBL | LS | DBL |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаИзоҳлар:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. ББС > 3 параметрига эга бинолар учун қўлланилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. ББС = 2 ва ББС = 3 баландлик синфига эга бинолар учун қўлланилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3. Дастлабки лойиҳалаш сифатида бажарилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4. Бинонинг жавобгарлик коэффициенти И = 1.5 қабул қилинган ҳолда қўлланилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа29. KBL ёндашувида қўлланиш соҳаси ва ҳисоблашларнинг асосий қоидалари мазкур ШНҚнинг 5-бобида, DBL ёндашувида эса қўлланиш соҳаси ва ҳисоблашнинг асосий талаблари 6-бобида, шунингдек KBL ва DBL ёндашувларининг қўлланилиш талаблари эса 6 ва 7-жадвалида келтирилган.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5-§. Сейсмик таъсирларда номунтазам бинолар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа30. Биноларнинг режа (план) ва баландлик бўйича номунтазамлик ҳолатлари қуйидаги 8-жадвалига, тегишли шартлари эса ушбу ШНҚнинг 31-бандига мувофиқ олиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБинодаги конструктив номунтазамлик турлари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8-жадвал
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаА — режадаги (план) номунтазамликлар | Мазкур ШНҚнинг бандларига ҳаволалар |
А1 — Буралиш номунтазамлиги ҳар қандай қаватда, сейсмик таъсирнинг иккита ортогонал йўналишидан бири бўйича қаватнинг максимал горизонтал нисбий силжиши билан шу йўналишдаги ўртача нисбий силжиш нисбатининг, яъни буралма номутаносиблик коэффициентининг 1.2 қийматдан ошган ҳолати (ушбу ШНҚнинг 4-расмида келтирилган) [ Қаватларнинг горизонтал нисбий силжишлари ҳисоб-китоблари мазкур ШНҚнинг 131-бандига мувофиқ тасодифий экцентриситетнинг ±5% таъсирини ҳисобга олган ҳолда бажарилиши лозим | 31-банд |
А2 — Ораёпма номунтазамлиги (ҳар қандай қаватдаги, мазкур ШНҚнинг 5-расмида келтирилган): I — зинапоя катаклари ва лифт шахталарини ҳам қўшган ҳолда, бўшлиқларнинг умумий майдони қаватдаги ораёпма умумий майдонининг 1/3 қисмидан ортиқ бўлган ҳолат; II — вертикал юк кўтарувчи тизим элементларига сейсмик юкларни ишончли узатишни қийинлаштирадиган, ораёпмада маҳаллий тешиклар мавжуд бўлган ҳолат; III — ораёпма текислигида бикрлик ва мустаҳкамликнинг кескин камайиши ҳолати | 32-банд |
А3 — режадаги (план) бўртиқларнинг мавжудлиги бино қавати режасидаги (план) бўртиб чиққан қисмлар ўлчамлари, агар улар икки перпендикуляр йўналишда қаватнинг тегишли йўналишдаги умумий ўлчамининг 20 фоизидан ортиқ бўлса (ушбу ШНҚнинг 6-расмида келтирилган) | 32-банд |
B — вертикал номунтазамлик ҳолатлари | |
B1 — қўшни қаватлар орасидаги мустаҳкамликнинг номунтазамлик (заиф қават) темир-бетон биноларида ҳар қандай қаватнинг умумий самарали силжиш майдонининг, унинг юқорисидаги қаватнинг иккита ўзаро перпендикуляр сейсмик йўналишлардан биридаги умумий самарали силжиш майдонига нисбати орқали аниқланадиган
ҳар қандай қаватда самарали силжиш майдонини ҳисоблаш:
| 32-банд |
B2 — қўшни қаватлар орасидаги бикрлик номунтазамлиги (эгилувчан қават) ўзаро перпендикуляр сейсмик йўналишларнинг ҳар қайси бири учун аниқланадиган бикрлик номунтазамлиги коэффициенти кўриб чиқилаётган и-қаватнинг ўртача қаватлараро нисбий силжишининг, юқоридаги ёки пастдаги қўшни қаватнинг ўртача қаватлараро нисбий силжишига нисбати (ертўла қаватлари бундан мустасно) 2,0 дан ошган ҳолат
Изоҳ: қаватлараро нисбий силжишларни ҳисоблаш мазкур ШНҚнинг 6-боби 9-параграфига мувофиқ, тасодифий экцентриситетнинг ±5 фоиз таъсирини ҳисобга олган ҳолда бажарилиши керак | 31-банд |
B3 — юк кўтарувчи тизимнинг вертикал элементларининг узилиши юк кўтарувчи тизимнинг вертикал элементлари (устунлар ёки деворлар) баъзи қаватларда узилган ҳамда юк кўтарувчи тизимнинг вертикал элементлари, яъни устунларнинг тўсинлари ёки консолларига таянган ёки юқори қават деворлари пастки қават устунларига таянган ҳолат (ушбу ШНҚнинг 7-расмида келтирилган) | 33-банд |
ёки
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОраёпмалар ўз текислигида бикр диафрагмалар каби ишлаганда
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБуралма номунтазамлик коэффициенти 
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБуралма номунтазамлик шарти 𝜂𝑏𝑖 > 1.2
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4-расм. Буралма номутазамлик ҳолати
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаА2 — И турдаги номунтазамлик
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаAb/A>1/3
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаAb — тешикларнинг умумий майдони
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаА — қаватнинг умумий (брутто) майдони
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаА2 — II турдаги номунтазамлик
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаА — А кесим
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаА2 турдаги номунтазамликлар — II ва III ҳолатлар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5-расм. Ораёпма номутазамликлари ҳолатлари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6-расм. А3 турдаги номунтазамлик
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа31. А1 ва Б2 турдаги номунтазамликлар асосида мазкур ШНҚнинг 135-банди ва 12-жадвалига асосан сейсмик таъсирларни ҳисоблаш усулини танлаш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа32. А2 ва А3 туридаги номунтазамликларга эга биноларда, вертикал юк кўтарувчи конструкция элементларининг ўзаро сейсмик кучларни ишончли узатишини таъминлаш учун ораёпмалар икки ўлчамли пластинка (мембрана) ёки қобиқли чекли элементлардан фойдаланган ҳолда моделлаштирилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа33. Б1 турдаги номунтазамликка эга биноларда, агар биринчи қаватдаги юк кўтармайдиган (тўлдирувчи) деворларнинг жами майдони юқори қаватдагидан катта бўлса, тўлдирувчи деворлар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаηci нинг минимал қийматига бўлган қават ҳисобида, агар ηси қиймати 0.60 ≤ (ηci)𝑚𝑖𝑛 < 0.80 диапазонида бўлса, ушбу ШНҚнинг 9-жадвалида келтирилган конструктив тизимнинг редукция коэффициенти R ни 1.25(ηci)𝑚𝑖𝑛 га кўпайтириш ва иккала сейсмик йўналишда бутун бинога нисбатан қўллаш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаηci қиймати 0.60 дан кам бўлмаслиги, ηci қиймати 0.60 дан кам бўлса, заиф қаватнинг мустаҳкамлиги ва бикрлиги оширилиши ва сейсмик ҳисоб қайтадан бажарилиши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа34. Б3 турдаги номунтазамликка эга бинолар учун қуйидаги талаблар белгиланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабинонинг ҳар қандай қаватида устунларнинг консол тўсинларга ёки пастда жойлашган устунларнинг консолларига таянишига йўл қўйилмаслиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаустун иккала учида таянчларга эга бўлган тўсинга таянган ҳолларда, мазкур ШНҚнинг 88-бандига мувофиқ фақат вертикал сейсмик таъсирларга ҳисоблаш бажарилиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаюқори қават деворларини устунларга тираб туришга йўл қўйилмаслиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабинонинг ҳар қандай қаватида оралиқдаги деворларни уларнинг текислигидаги тўсинларга тираб туришга йўл қўйилмаслиги.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6-§. Сейсмик таъсирларда рационал лойиҳалаш учун биноларнинг юк кўтарувчи тизимларини ташкил этиш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа35. Биноларни сейсмик таъсирларга лойиҳалашда конструктив тизимни максимал даражада содда ва аниқ шаклда танлаш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа36. Юк кўтарувчи тизим режа (план)да мунтазам ва симметрик жойлаштирилиши, бунда сейсмик кучларнинг ораёпмадан вертикал юк кўтарувчи элементларга оптимал (бир хил) тарзда тарқалиши таъминланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа37. Қаватларнинг бикрлиги ва мустаҳкамлигининг кескин ўзгариши туфайли эгилувчан қават ва заиф қаватнинг шаклланишига йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа38. Конструктив тизимнинг статик юклар таъсири доирасидаги статик ноаниқлик даражаси сейсмик юклар таъсирлари доирасида ҳам сақланиши таъминланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЗилзила вақтида баъзи юк кўтарувчи элементларнинг юк кўтариш қобилиятининг пасайиши ёки ишдан чиқиши ҳолатларида конструктив тизимнинг барқарор хатти-ҳаракатини таъминлаш мақсадида юк кўтарувчи элементларнинг захира кучлари ишга туширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа39. Зилзила вақтида деформация чоклар билан ажратилган бино блокларининг ўзаро тўқнашувига йўл қўйилмайди. Бунда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаюк кўтарувчи тизимни деформация чоклар билан фақат бино ёки бино блокларининг режа (план)даги ўлчамлари асосида мустақил блокларга ажратишга йўл қўйилмайди (буралиш номунтазамлигини бартараф этиш ҳолатлари бундан мустасно);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабино ёки бино блокларининг режа (план)даги ўлчамлари ушбу ШНҚнинг 122-бандида келтирилган темир-бетон элементлар кесимларининг самарали бикрликларидан фойдаланган ҳолда, сейсмик таъсирларга ҳисоб-китоб қилишдан қатъий назар, юк кўтарувчи тизимни ҳароратнинг бир текис ўзгариши ва чўкиш таъсирига асосланган ҳисоб-китоб ёрдамида аниқлашга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа40. Зилзила таъсирлари режа (план) текислигида ҳар қандай йўналишда ҳаракат қилиши мумкинлигини ҳисобга олиб, бинонинг юк кўтарувчи элементлари икки ўзаро перпендикуляр бош ўқлар йўналиши бўйича жойлаштирилиши ва ҳар иккала йўналишда бикрлик ҳамда мустаҳкамликнинг яқин қийматлари таъминланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа41. Буралиш номунтазамлигини бартараф этиш ва юк кўтарувчи тизимда хавфли буралиш тебранишларининг олдини олиш учун етарли буралиш мустаҳкамлиги ва бикрлигини таъминлаш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу йўналишда юқори бикрлик ва мустаҳкамликка эга бўлган юк кўтарувчи тизим элементларини бинонинг периметри бўйлаб жойлаштириш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа42. Зилзила пайтида юзага келадиган инерция кучларини вертикал юк кўтарувчи элементларга ишончли узатиш ҳамда турли бикрликдаги вертикал юк кўтарувчи элементлар ўртасида сейсмик таъсирларни ишончли тақсимлаш учун ораёпмаларнинг ўз текислигида юқори бикрликка ва етарли мустаҳкамликка эга бўлиши таъминланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа43. Ораёпмалар текислигида сейсмик кучларнинг вертикал юк кўтарувчи элементларга ишончли узатилишини ҳисоблаш зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТехник-иқтисодий асослашларда темир-бетон ораёпмаларда қўшимча боғловчи арматура ва куч узатиш элементларидан фойдаланиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа44. Ораёпмаларда катта бўшлиқларга йўл қўйилмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБўшлиқларни четлаб ўтиш мумкин бўлмаган ҳолларда уларнинг контури бўйлаб инерция кучларини вертикал юк кўтарувчи элементларга узатишни таъминлаш учун етарлича бикрлик ва мустаҳкамликка эга бўлган горизонтал элементлар жойлаштирилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа45. Бикрлиги кескин фарқ қилган қаватлар орасидаги ораёпманинг ўз текислигидаги мустаҳкамлиги ва бикрлиги юқоридаги қават вертикал конструктив элементларидан пастки қават вертикал элементларига сейсмик кучларни узатиш учун етарли даражада бўлиши таъминланиши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5-боб. Биноларни мустаҳкамлик мезони бўйича сейсмик таъсирларга ҳисоблаш асослари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1-§. Умумий қоидалар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа46. Сейсмик юклар таъсиридаги биноларнинг юк кўтарувчи тизимларини лойиҳалашда қўлланиладиган икки асосий ёндашувдан бири бўлган КБЛ ёндашуви қуйидаги тамойилларга асосланади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасамарадорлик даражалари бўйича белгиланган аниқ мақсад кўрсаткичларига эришиш учун юк кўтарувчи тизимнинг пластиклик даражасига мос келувчи камайтирилган (редукция қилинган) сейсмик юклар аниқланишига;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документакамайтирилган сейсмик юклар асосида юк кўтарувчи тизимнинг чизиқли (эластик) ҳисоби бажарилиши ва ҳисоблаш натижасида элементларда юзага келган ички зўриқиш кучлари, зарур ҳолларда, мустаҳкамлик захирасини ҳисобга олган ҳолда, бошқа юкламалар билан ҳосил бўлган кучлар билан комбинацияланиб, талаб этиладиган мустаҳкамлик аниқланишига;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаэлементларнинг мустаҳкамлигига қўйиладиган талаблар уларнинг самарадорлик даражалари асосида аниқланган мустаҳкамлик имкониятлари (ички кучлар) билан таққосланишига;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасейсмик таъсирлар ҳисобидан ҳосил бўлган нисбий қаватлараро силжишлар рухсат этилган чегаравий қийматлар билан солиштирилишига.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа47. Элементларнинг мустаҳкамлик имкониятлари лойиҳалаштиришда белгиланган талабларга жавоб бериши ҳамда нисбий қаватлараро силжишлар йўл қўйилган чегаралардан ошмаслиги шарти билан лойиҳа якунланади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа48. Элементларнинг мустаҳкамлик имкониятлари лойиҳалаштириш талабларига мос келса, бироқ нисбий қаватлараро силжишлар йўл қўйилган чегарадан юқори бўлса, элементларнинг кесимлари ўзгартирилиб, ҳисоблашлар зарур натижага эришилгунга қадар такрорланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа49. Ушбу ШНҚнинг мазкур бобида келтирилган КБЛ ёндашуви бўйича ҳисоб-китобнинг асосий талаблари 9-жадвалида келтирилган барча биноларни лойиҳалашда асосий тамойиллар сифатида қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа50. Ушбу ШНҚнинг 9-жадвалига мувофиқ мазкур бобнинг қўлланилиш соҳасига кирувчи барча бинолар учун сейсмик таъсирга ҳисоблаш, СТД-2 даражасидаги зилзилани ҳисобга олган ҳолда, ушбу бобда келтирилган КБЛ тамойилларига асосан амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа51. Сейсмик лойиҳалаш синфи СЛС = 1а ва СЛС = 2а бўлган ҳамда бир вақтнинг ўзида бинонинг баландлик синфи ББС = 2 ёки ББС = 3 бўлган бинолар учун (ушбу ШНҚнинг 6-жадвалига мувофиқ) СТД-2 даражасидаги зилзила ва бинонинг жавобгарлик коэффициенти И = 1,5 ни ҳисобга олган ҳолда бажарилган ҳисоб-китоб дастлабки лойиҳалаш сифатида қабул қилинишига йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа52. Ушбу ШНҚнинг 51-банди бўйича лойиҳалаштирилган бинонинг юк кўтарувчи тизими, 6-бобида белгиланган ДБЛ ёндашуви асосида қуйидаги мақсадлар учун ҳисобланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСТД-1 даражасидаги зилзила таъсирида назорат остидаги шикастланишлар самарадорлик даражасига эришиш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСТД-3 даражасидаги зилзила таъсирида эса чекланган шикастланишлар мақсадига эришиш.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа53. Ҳисоблаш жараёни, белгиланган самарадорлик кўрсаткичларига эришилгунига қадар давом эттирилиши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа54. КБЛ ёндашуви доирасида сейсмик куч коэффициентларини аниқлаш ҳамда талабларнинг мустаҳкамликка нисбатини баҳолаш ушбу ШНҚнинг 5-боби 11-параграфига мувофиқ амалга оширилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа55. Чизиқли эластик сейсмик юкларни камайтириш мақсадида қўлланиладиган
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(7)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(8)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаR ва D ушбу ШНҚнинг 9-жадвалида келтирилган конструктив тизимнинг редукция коэффициенти ва мустаҳкамлик захира коэффициенти;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаI — мазкур ШНҚнинг 3-жадвалида келтирилган бинонинг жавобгарлик коэффициенти;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаT — тизимнинг хусусий тебраниш даври;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаTB — ушбу ШНҚнинг 3-формуласи орқали аниқланган спектрнинг бурчак даври.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа56. Мустаҳкамликка асосланган КБЛ тамойили доирасида биноларнинг юк кўтарувчи тизимларини лойиҳалашда, ушбу бобда келтирилган талабларга қўшимча сифатида СБЛ тамойиллари асосида лойиҳалаш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2-§. Юк кўтарувчи тизимларнинг қўлланилиш чегаралари, конструктив тизимнинг редукция ва мустаҳкамлик захираси коэффициентлари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа57. Биноларнинг юк кўтарувчи тизимларининг турлари, ушбу бобда келтирилган КБЛ доирасида қўлланилиши мумкин бўлган ҳисоблаш тамойиллари ва мазкур ШНҚнинг 5-жадвалига мувофиқ ушбу тизимлар учун рухсат этилган ББС қийматлари ШНҚнинг 64-бандида белгиланган пластиклик даражаларига асосан,ШНҚнинг 9-жадвалига мувофиқ бўлиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа58. Баланд бинолар (ББС=1) учун юк кўтарувчи тизимлар ва ҳисоблаш тамойиллари мазкур ШНҚнинг 9-бобига мувофиқ бажарилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа59. Ушбу ШНҚнинг 9-жадвалида А21 ва А22 юк кўтарувчи тизимлар учун фақат СЛС=4 бўлган биноларда, бинонинг баландлик синфини ББС ≥ 2 гача оширишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа60. Мазкур ШНҚнинг 5-боби 11-параграфида аниқланган юк кўтарувчи тизимнинг хатти-ҳаракат коэффициенти (R) ва мустаҳкамлик захираси коэффициенти (D) монолит ва йиғма темир-бетон, пўлат, енгил пўлат, тош, ёғоч биноларнинг юк кўтарувчи тизимлари ҳамда мазкур ШНҚнинг 64-бандида келтирилган турли пластиклик даражалари учун ушбу ШНҚнинг 9-жадвалига мувофиқ бўлиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа61. Композит устунли тизимлар учун пўлат юк кўтарувчи тизимлар учун хатти-ҳаракат (R) ва мустаҳкамлик захираси (D) коэффициентлари қўлланилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа62. Ушбу ШНҚнинг 23-бандига мувофиқ ташқи томондан икки қаватли ертўла деворлари билан ўралган биноларнинг пастки қисми учун (R/I) = 2.5 ва D = 1.5 қийматлари қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа63. СЛС = 1, 1а, 2, 2а бўлган темир-бетон деворли биноларда мазкур банднинг биринчи ва иккинчи хатбошиларида келтирилган икки шартдан бирининг бажарилмаслиги ҳолатида, ўша йўналишда конструктив тизим редукция коэффитсиэнти R ўрнига (4/5) R ҳисобга олиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЮк кўтарувчи тизимдаги алоҳида деворнинг асосида қабул қилувчи ағдарувчи моменти Mwall шу йўналишда бутун бино учун зилзила юкларидан ҳосил бўлган умумий асос ағдарувчи моменти Mo нинг 1/3 қисмидан ошмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБинонинг ҳар бир чекка ўқида жойлашган девор ёки деворлар қабул қилган асос ағдарувчи моменти Mwall ёки Mwall ларнинг йиғиндиси, шу йўналишда бутун бино учун зилзила юкларидан ҳосил бўлган умумий асос ағдарувчи моменти Mo нинг 1/6 қисмидан кам бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМустаҳкамлик захира коэффициенти 𝐷 ўзгармасдан қабул қилиниши лозим. Мазкур ШНҚнинг 109-бандида келтирилган шартни қаноатлантирувчи боғловчи тўсинли девор тизими ягона девор сифатида кўриб чиқилиши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа64. Темир-бетон юк кўтарувчи тизимлар мазкур ШНҚнинг 9-жадвалида келтирилган пластик даражаларга мувофиқ қуйидаги уч синфга бўлиниши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаюқори пластик даражали юк кўтарувчи тизимлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документачекланган пластик даражали юк кўтарувчи тизимлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документааралаш пластик даражали юк кўтарувчи тизимлар.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа65. Юқори ва чекланган пластик даражали монолит темир-бетон юк кўтарувчи тизимларга оид бажарилиши зарур бўлган шартлар мазкур ШНҚнинг 8-бобида белгиланган талаблар асосида бажарилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа66. Аралаш пластик даражали юк кўтарувчи тизимлар чекланган пластик даражали бикр рама ва юқори пластик даражали деворли темир-бетон юк кўтарувчи тизимларнинг биргаликда фойдаланилиши натижасида ҳосил қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа67. Чекланган ва аралаш пластик даражали тизимларда қуйидагиларга йўл қўйилмайди:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСЛС=1а, СЛС=2а, СЛС=3а ва СЛС=4а синфларига мансуб биноларда чекланган пластик даражали тизимлар (бундай тизимлар учун бошқа чекловлар мазкур ШНҚнинг 69-бандида келтирилган);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаББС ≤ 6 бўлган ва СЛС=1а ҳамда СЛС =2а синфларига кирувчи биноларда аралаш пластик даражали тизимлар.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа68. Ўзаро перпендикуляр йўналишларда юк кўтарувчи тизимларнинг пластик даражалари бир хил бўлиши, бироқ ўзаро перпендикуляр йўналишларда турли R коэффициентларни ва уларга мос келувчи D коэффициентларни қўллашга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур ШНҚнинг 9-жадвалига мувофиқ рухсат этилган энг юқори ББС икки йўналиш бўйича энг салбий (ёмонроқ) қиймат асосида белгиланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа69. Момент узатувчи, пластиклиги чекланган темир-бетон рамалар орқали барча сейсмик таъсирларни қабул қиладиган юк кўтарувчи тизимлар (ушбу ШНҚнинг 9-жадвалидаги А31 конструктив тизими) фақат сейсмик лойиҳалаш синфи СЛС = 3 ва СЛС = 4 бўлган биноларда қўлланилишига йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТўлдирилган (турдаги) ёки тўлдирилмаган бир томонлама қовурғали ораёпмали темир-бетон рамалардан ташкил топган юк кўтарувчи тизимлар, агар уларда деворлар (пардеворлар) мавжуд бўлмаса, чекланган пластикликка эга тизимлар сифатида таснифланади ва фақат СЛС = 3 ва СЛС = 4 бўлган биноларда қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБундай конструктив тизимларни юқори пластик даражали темир-бетон боғловчи тўсинли ва/ёки яхлит деворлар билан биргаликда лойиҳалаш орқали аралаш пластик даражали тизимлар сифатида қўллашга йўл қўйилади (мазкур ШНҚнинг 9-жадвалидаги А2 юк кўтарувчи тизимлари).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа70. Фақат тўсинсиз ораёпмаларни ўз ичига олган юк кўтарувчи тизимларда, темир-бетон бинолардаги барча сейсмик таъсирлар бириктирувчи тўсинли (бўшлиқли) ва/ёки бўшлиқсиз юқори пластик деворлар ёки бўшлиқсиз чекланган пластик деворлар томонидан қабул қилиниши лозим (мазкур ШНҚ 9-жадвалидаги А12, А13 ва А32 кўтарувчи тизимлари).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБундай тизимларни ҳисоблаш икки босқичда бажарилиши зарур:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабиринчи босқичда — рама устунлари юқоридан ва пастдан шарнирли деб олиниб;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаиккинчи босқичда — ушбу элементларнинг уланишлари бикр (қаттиқ) тарзда моделлаштириб.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДевор, устун ва ораёпмаларда ҳосил бўладиган ички зўриқиш кучлари сифатида иккала босқичдаги энг салбий натижа қабул қилиниши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНисбий қаватлараро силжишлар эса иккинчи босқич ҳисоблаш натижаларига кўра олиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа71. Пластик даражаси юқори бўлган боғловчи тўсинли ёки яхлит монолит темир-бетон деворли биноларда, деворларнинг сейсмик юклардан ҳосил бўлган асос ағдарилиш моментларининг йиғиндиси бутун бино учун сейсмик юклардан ҳосил бўлган умумий асос ағдарилиш моментининг камида 40 фоиз ва кўпи билан 75 фоизини ташкил этиши, бунда қуйидаги формула асосида ҳисобланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа0.40𝑀o < Σ 𝑀wall < 0.75𝑀o (9)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу формуладаги юқори чегара шартининг бажарилмаслиги ҳолатида, мазкур ШНҚнинг 9-жадвалида зилзила таъсирларининг барча юкларни юқори пластик даражали деворлар қабул қилган ҳолатлар учун белгиланган R ва D коэффициентлари ҳамда рухсат этилган энг юқори ББС қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚуйи чегара шартининг бажарилмаслиги ҳолатида эса ушбу ШНҚнинг 9-жадвалида келтирилган R ва D коэффициентлари ўзгармасдан қолиши, бироқ рухсат этилган энг юқори ББС дан бир даража юқорироқ қиймат қабул қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа72. Темир-бетон аралаш пластик даражали конструктив тизимлардаги юқори пластик даражали боғловчи тўсинли ёки яхлит деворларда сейсмик юклардан ҳосил бўлган асос ағдарувчи моментларнинг йиғиндиси бутун бино учун сейсмик юклардан ҳосил бўлган умумий асос ағдарилиш моментининг камида 75 фоизини ташкил этиши ҳамда қуйидаги формула асосида аниқланиши зарур:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаΣ 𝑀w𝑎𝑙𝑙 ≥ 0.75𝑀o (10)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаАгар ушбу формуладаги шарт бажарилмаса, асос ағдарувчи моментлар йиғиндиси бутун бино учун умумий моментнинг 75 фоизидан кам бўлса, мазкур ШНҚнинг 9-жадвалида сейсмик таъсирларнинг барчаси чекланган пластик даражали бикр рамалар томонидан қабул қилинган ҳолатлар учун белгиланган R ва D коэффициентлари ҳамда рухсат этилган энг юқори ББС ҳисобга олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа73. Темир-бетон чекланган пластик даражали яхлит деворлар чекланган пластик даражали бикр рамалар билан биргаликда қўлланилган биноларда ҳам ушбу ШНҚнинг 10-формуласида келтирилган шарт бажарилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаАгар ушбу шарт бажарилмаса, мазкур ШНҚнинг 71-бандида белгиланган талаблар қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа74. Мазкур ШНҚнинг 63, 71 ва 72-бандларида фойдаланиш учун деворлар асосидаги ағдарилиш моментлари Mwall қуйидагича ҳисобланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаяхлит деворлар учун ушбу ШНҚнинг 104-банди ёки 105-бандига мувофиқ;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабоғловчи тўсинли деворлар учун мазкур ШНҚнинг 108-бандига асосан.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБутун бино учун сейсмик юклардан ағдарилишнинг умумий моменти Mo мазкур ШНҚнинг 136, 156 ёки 157-бандларига кўра.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9-жадвал
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБинонинг конструктив тизими | Конструктив тизимнинг редукция коэффициенти (R) | Мустаҳкамлик захира коэффициенти (D) | Рухсат этилган бинолар баландлиги синфлари (ББС) |
А. Биноларнинг монолит темир-бетон конструктив тизимлари | |||
А1. Пластик даражаси юқори бўлган конструктив тизимлар | |||
А11. Барча сейсмик таъсирларни қабул қилувчи юқори пластик даражали монолит темир-бетон бикр рама каркасли бинолар | 8 | 3 | ББС ≥ 3 |
А12. Барча сейсмик таъсирларни қабул қилувчи, пластик даражаси юқори бўлган, боғловчи тўсинли монолит темир-бетон деворли бинолар | 7 | 2.5 | ББС ≥ 2 |
А13. Барча сейсмик таъсирларни қабул қилувчи, пластик даражаси юқори бўлган монолит темир-бетон яхлит деворли бинолар | 6 | 2.5 | ББС ≥ 2 |
А14. Сейсмик таъсирларни биргаликда қабул қилувчи юқори пластик даражали монолит темир-бетон бикр рама каркасли ва боғловчи тўсинлар билан бирлаштирилган деворлардан иборат аралаш тизимли бинолар | 8 | 2.5 | ББС ≥ 2 |
А15. Сейсмик таъсирларни биргаликда қабул қилувчи юқори пластик даражали монолит темир-бетон бикр рама каркасли ва яхлит деворлардан иборат аралаш тизимли бинолар | 7 | 2.5 | ББС ≥ 2 |
А16. Баландлиги 12 м дан ошмайдиган, барча сейсмик таъсирларни ораёпма сатҳида шарнирли туташиш тугунларига эга бўлган юқори пластик даражали темир-бетон устунлар қабул қиладиган бир қаватли бинолар | 3 | 2 | - |
А2. Аралаш пластик даражасига эга комбинацияланган конструктив тизимлар | |||
А21. Сейсмик таъсирларни монолит темир-бетон чекланган пластик даражали бикр рама ва юқори пластик даражали боғловчи тўсинли деворлар биргаликда қабул қиладиган бинолар | 6 | 2.5 | ББС ≥ 4 |
А22. Сейсмик таъсирларни монолит темир-бетон чекланган пластик даражали бикр рама ва юқори пластик даражали деворлар биргаликда қабул қиладиган бинолар | 5 | 2.5 | ББС ≥ 4 |
А23. Сейсмик таъсирларни монолит темир-бетон тўлдирилган ёки тўлдирилмаган бир томонлама ишлайдиган қовурғали ораёпмага эга чекланган пластик даражали бикр рама ва юқори пластик даражали боғловчи тўсинли деворлар билан биргаликда қабул қилинадиган бинолар | 6 | 2.5 | ББС ≥ 6 |
А24. Сейсмик таъсирларни монолит темир-бетон тўлдирилган ёки тўлдирилмаган бир томонлама ишлайдиган қовурғали ораёпмага эга чекланган пластик даражали бикр рама ва юқори пластик даражали яхлит деворлар билан биргаликда қабул қилинадиган бинолар | 5 | 2.5 | ББС ≥ 6 |
А3. Пластик даражаси чекланган конструктив тизимлар | |||
А31. Барча сейсмик таъсирларни қабул қилувчи монолит темир-бетон чекланган пластик даражали бикр рама каркасли бинолар | 4 | 2.5 | ББС ≥ 7 |
А32. Барча сейсмик таъсирларни монолит темир-бетон чекланган пластик даражали яхлит деворли бинолар | 4. | 2 | ББС ≥ 6 |
А33. Сейсмик таъсирлар монолит темир-бетон чекланган пластик даражали бикр рама ва яхлит деворлар билан биргаликда қабул қилинадиган бинолар | 4. | 2 | ББС ≥ 6 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа75. Ертўланинг периметрал деворларидан ташқари, 𝐻𝑤/𝑙𝑤 ≤ 2.0 бўлган яхлит деворларда, мазкур ШНҚнинг 9-жадвалида келтирилган R коэффициентларига кўра ҳисобланган ички зўриқиш кучлари [3/(1 + 𝐻𝑤/𝑙𝑤)] коэффициентига кўпайтирилиб катталаштирилиши, бироқ бу коэффициент 2 дан катта олинмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБиноларнинг ертўла қаватлари периметри бўйлаб жойлашган бикр ишловчи темир-бетон деворлар мазкур ШНҚнинг 9-жадвалида келтирилган девор ёки девор-рамали тизимнинг бир қисми ҳисобланмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМустаҳкамлик захираси коэффициенти D ушбу ШНҚнинг 5-боби 11-параграфида келтирилганидек, оқувчанлик чегарасини ҳисобий мустаҳкамликка нисбатан орттирмасини ифодаловчи коэффициенти сифатида қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа76. Юқори ёки чекланган пластик даражали конструктив тизим элементларининг пластик ҳолатда ишлашига мос келувчи камайтирилган ички зўриқиш кучларини (эгувчи момент, чўзувчи кучлар) ҳисоблашда мустаҳкамлик захираси коэффициентини (D = 1)қўллашга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа77. Юк кўтарувчи элементларнинг пластик бўлмаган ҳолатда ишлашига мос келувчи камайтирилган ички зўриқиш кучлари (темир-бетон элементларда кўндаланг кучлар) учун мустаҳкамлик захира коэффициенти D > 1 кўпайтувчи сифатида қўлланилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа78. Юқори пластик даражали конструктив тизимларда мустаҳкамлик захираси коэффициенти (Д) билан катталаштирилган ички зўриқиш кучлари СБЛ талабига мувофиқ белгиланган кесимлардаги оқиш чегарасига мос ички зўриқиш кучларидан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа79. Бино ораёпмалари текислигида таъсир этувчи камайтирилган ички зўриқиш кучларига мазкур ШНҚнинг 9-жадвалида тегишли юк кўтарувчи тизим учун белгиланган мустаҳкамлик захираси коэффициенти қўлланилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа80. Бикр периметрал деворлар билан ўралган ертўла қаватларидаги юк кўтарувчи тизим элементлари учун мустаҳкамлик захираси коэффициентлари мазкур ШНҚнинг 175-бандига мувофиқ ҳисобга олиниши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа81. Бинонинг юк кўтарувчи тизимидан кучларни пойдеворларга узатишда мустаҳкамлик захирасини ҳисобга олиш мазкур ШНҚнинг 10-боби талабларига мувофиқ бўлиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа82. Юқори ва пастки қисмлари учун турли R ва D коэффициентлари қабул қилинган биноларни ҳисоблаш ушбу ШНҚнинг 83 ёки 84-бандларида келтирилган талабларга мувофиқ амалга оширилиши керак. (ушбу талаб мазкур ШНҚнинг 23-бандига кўра, бикр периметрал деворлар билан ўралган ертўлали биноларга нисбатан ҳам қўлланилиши мумкин).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЮқори ва пастки қисмлари учун турли R ва D коэффициентлари қабул қилинган биноларни ҳисоблашда, ҳисоб-китоб ишларини ушбу ШНҚнинг 150 — 152 ёки 160 — 162 бандларига мувофиқ бажаришга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа83. Мазкур ШНҚнинг 136-бандида келтирилган эквивалент сейсмик юк усули билан юк кўтарувчи тизимнинг яхлит ҳолда (юқори қисм + қуйи қисм) ҳисобга олиниб бажарилган ҳисоблашда қуйидагилар амалга оширилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаюқори қисмдаги юк кўтарувчи тизим элементларининг пластик ҳолатда ишлашига мос келувчи камайтирилган ички зўриқиш кучлари юқори қисм учун мазкур ШНҚнинг 9-жадвалидан олинган 𝑅𝑡op ва 𝐷𝑡op коэффициентлари ҳамда кўриб чиқилаётган (Х) сейсмик йўналишидаги асосий хусусий тебраниш даври 𝑇p(x) га боғлиқ ҳолда, ушбу ШНҚнинг 7 ва 8-формулалари асосида ҳисобланган (𝑅𝑎)𝑡op сейсмик юк редукция коэффициенти қўлланиб аниқланиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаюқори қисмнинг юк кўтарувчи тизими элементларининг пластик бўлмаган ҳолатда ишлашига мос келувчи камайтирилган ички зўриқиш кучлари ушбу банднинг иккинчи хатбошисида ҳисобланган ички зўриқиш кучларига 𝐷𝑡op коэффициентини кўпайтириш орқали аниқланиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документапастки қисмнинг юк кўтарувчи тизими элементларининг пластик ҳолатда ишлашига мос келувчи камайтирилган ички зўриқиш кучларини ҳисоблаш учун эквивалент сейсмик юк редукция коэффициенти (𝑅𝑎)𝑏o𝑡 қуйидаги формула бўйича аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(11)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу формуладаги v(x) коэффициенти қуйидагича аниқланади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунда, мазкур ШНҚнинг 12-формуласидаги 
юқори қисмдан қуйи қисмга узатиладиган камайтирилган кучларни, 
эса қуйи қисмнинг хусусий тебранишидан ҳосил бўладиган камайтирилган кучларни ҳисоблаш учун ишлатиладиган коэффициентларга мос келади.
юқори қисмдан қуйи қисмга узатиладиган камайтирилган кучларни, эса қуйи қисмнинг хусусий тебранишидан ҳосил бўладиган камайтирилган кучларни ҳисоблаш учун ишлатиладиган коэффициентларга мос келади.Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа(Ra)bot — қуйи қисмдаги юк кўтарувчи тизим учун ушбу ШНҚнинг 9-жадвалидан олинган Rbot ва Dbot коэффициентларига ва Tp(x) га боғлиқ ҳолда мазкур ШНҚнинг 8-формуласи орқали ҳисобланган сейсмик юк редукция коэффициентини ифодалайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаvtop(x) — камайтирилмаган сейсмик юклари остида юқори қисмнинг асос кўндаланг кучининг бутун юк кўтарувчи тизимнинг (юқори қисм + қуйи қисм) асос кўндаланг кучига нисбатини ифодалайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПастки қисмнинг юк кўтарувчи тизими элементларининг пластик бўлмаган ҳолатда ишлашига мос келувчи камайтирилган ички зўриқиш кучлари ушбу банднинг учинчи хатбошисида келтирилган ички зўриқиш кучларига эквивалент мустаҳкамлик захираси коэффициенти Dbot(x) кўпайтириш орқали қуйидагича аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа84. Бутун юк кўтарувчи тизимни (юқори қисм + пастки қисм) ҳисобга олган ҳолда, мазкур ШНҚнинг 6-боби 8-параграфида тавсифланган модал таҳлил усулларидан фойдаланган ҳолда ҳисоб-китоблар қуйидагича амалга оширилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 11 — 15-формулаларидаги барча амаллар ҳар бир 𝑛 тебраниш шаклининг тегишли хусусий тебраниш даврини инобатга олган ҳолда;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 13-формуласида келтирилган тебранишларнинг Тн ўрнига, айнан шу тебраниш шакли учун тегишли модал самарали (эффектив) массалар нисбатидан фойдаланган ҳолда;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабикр ертўлали биноларда, бу ерда 
тебранишларнинг барча 
шакллари учун ушбу ШНҚнинг 13-формула бўйича ҳисобламаслик мақсадида, 
тенгликни қабул қилган ҳолда. Бунда, бинонинг пастки қисми учун тебранишларнинг н-шакли қуйидагича соддалаштирилган тарзда ҳисобланишига йўл қўйилади:
тебранишларнинг барча шакллари учун ушбу ШНҚнинг 13-формула бўйича ҳисобламаслик мақсадида, тенгликни қабул қилган ҳолда. Бунда, бинонинг пастки қисми учун тебранишларнинг н-шакли қуйидагича соддалаштирилган тарзда ҳисобланишига йўл қўйилади:Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур ШНҚнинг 62-бандига мувофиқ, ертўла қаватлари учун Dbot= 1.5 қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3-§. Сейсмик таъсир ва унинг бошқа таъсирлар билан комбинациясини аниқлаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа85. Ушбу ШНҚнинг ушбу ШНҚнинг 6-боби 7 ва 8-параграфларида келтирилган ҳисоблаш усулларида горизонтал йўналишда камайтирилган сейсмик юкларни аниқлашда фойдаланиладиган хусусий тебранишларнинг маълум даври Т учун камайтирилган ҳисобий тезланиш спектрининг ординатаси ҳисобланган камайтирилган ҳисобий спектрал тезланиш SaR(T) қуйидаги 16-формула орқали аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSae (T) — ушбу ШНҚнинг 3-бобида аниқланган СТД-2 сейсмик таъсири учун 2-формула бўйича аниқланадиган горизонтал эластик ҳисобий спектрал тезланиш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаRa (T) — ушбу ШНҚнинг 7 ва 8-формулалари бўйича аниқланадиган сейсмик юкнинг камайиш коэффициенти.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа86. Юк кўтарувчи тизимни сейсмик таъсирларга ҳисоблаш ушбу ШНҚнинг ШНҚнинг 6-боби 7-параграфи ёки 156-бандларида келтирилган усуллардан бири билан бажарилганда, ўзаро перпендикуляр горизонтал йўналишлар (X) ва (Y) учун аниқланган сейсмик таъсирлар қуйидаги формулага мувофиқ комбинацияланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда, 𝐸𝑑 (𝑋) ва 𝐸𝑑 (Y) мазкур ШНҚнинг 86-бандига мувофиқ иккита ўзаро перпендикуляр йўналишдаги (X) ва (Y) зилзилалар учун алоҳида аниқланадиган ва 𝐸𝑑 (𝐻) ҳисобланадиган ҳамда йўналишлар комбинациясидан кейин ҳисобланган горизонтал сейсмик таъсир.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа87. Юк кўтарувчи тизимни вақт соҳасида горизонтал сейсмик таъсирга ҳисоблаш ушбу ШНҚнинг 157-бандда келтирилган усулга мувофиқ бажарилган тақдирда, комбинацияланган горизонтал сейсмик таъсир 𝐸𝑑 (𝐻) бевосита ҳисоблаш натижаларидан ҳосил бўлиши, иккита ўзаро перпендикуляр горизонтал йўналишлардаги (X) ва (Y) сейсмик компонентлар бир вақтнинг ўзида ушбу ШНҚнинг 3-боби 3-параграфига мувофиқ қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа88. Зилзилабордошлик синфи СЛС=1, СЛС=1а, СЛС=2 ва СЛС=2а бўлган ва қуйидаги элементларни ўз ичига олган бинолар учун вертикал сейсмик таъсирга ҳисоблаш фақат ушбу элементлар учун мазкур ШНҚнинг 156-бандида келтирилган усул билан уларнинг маҳаллий вертикал тебраниш шакллари асосида ушбу ШНҚнинг 11-бандида аниқланган вертикал эластик тезланиш спектридан фойдаланган ҳолда амалга оширилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаоралиқнинг горизонтал проекцияси 20 м ва ундан ортиқ бўлган тўсинлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документагоризонтал чиқиш проекцияси 5 м ва ундан ортиқ бўлган консоллар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатўсинларга таянадиган устунлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документақия устунлар.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВертикал сейсмик таъсир (Ed(z))ни бундай ҳисоблашда барча юк кўтарувчи тизимлар учун R/I = 1 ва D = 1 га тенг қилиб қабул қилиниши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа89. Мазкур ШНҚнинг 88-бандида кўрсатилмаган юк кўтарувчи тизим қисмлари учун ва (зилзилабордошлик синфи СЛС=1, СЛС=1а, СЛС=2 ва СЛС=2а бўлган бинолардан ташқари) бинолар учун вертикал сейсмик таъсир (Ed(z)) махсус ҳисоб-китобларни бажармасдан ушбу ШНҚнинг 18-формуласи бўйича тахминан ҳисобланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаG — доимий юкламанинг таъсири;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSDS — мазкур ШНҚнинг 8-бандида аниқланган қисқа даврларда ҳисобланган спектрал тезланиш коэффициенти.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа90. Юк кўтарувчи тизим элементларини лойиҳалашда фойдаланиш учун сейсмик таъсирни ўз ичига олган юклар комбинацияси қуйидаги формулалар билан аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаQ — вақтинчалик юк таъсири;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаS — қор юк таъсири;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаH — грунтнинг горизонтал босими.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаГоризонтал сейсмик таъсир (Ed(H)) ушбу ШНҚнинг 85-бандига, вертикал сейсмик таъсир (Ed(z)) эса 94-бандга мувофиқ аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4-§. Чизиқли ҳисоблаш учун юк кўтарувчи тизимни моделлаштириш талаблари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа91. Мазкур параграфда келтирилган моделлаштириш талаблари сейсмик таъсирсиз юкланиш ҳолатлари учун ҳам қўлланилишига йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа92. КБЛ тамойили бўйича ҳисоблашда юк кўтарувчи тизимлар уч ўлчовли ҳажмий моделлаштириш усулида амалга оширилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа93. Ҳар доим иккита ўзаро перпендикуляр горизонтал йўналишдаги сейсмик таъсир ҳисобга олиниши, вертикал сейсмик таъсир ҳам мазкур ШНҚнинг 88-бандига мувофиқ ҳисобга олиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа94. Демпферлаш коэффициенти агар бошқа қиймат кўрсатилмаган бўлса, 5 фоизга тенг деб қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа95. Тўсинлар ва устунлар стрелженли чекли элементлар сифатида моделлаштирилиши, шунингдек устун ва тўсинларни бириктириш тугунларида олтита эркинлик даражасининг барчаси ҳисобга олиниши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа96. Темир-бетон устунлар ва тўсинлар самарали (эффектив) бикрликлари ушбу ШНҚнинг 122-бандига мувофиқ аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа97. Қопламаларни бикр диафрагма сифатида моделлаштиришда, бикр ҳаракатига мос келадиган эркинлик даражалари чиқариб ташланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа98. Тўғри бурчакли темир-бетон деворлар кесим узунлигининг қалинлигига нисбати камида 1/6 бўлган юк кўтарувчи элементлар сифатида аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа99. Кесими I, T, L, U ёки С шаклида бўлган темир-бетон деворларда, деворнинг ҳар бир йўналишидаги камида битта тармоқ мазкур ШНҚнинг 98-бандида келтирилган шартга жавоб бериши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа100. Кесими I, T, L, U ёки С шаклида бўлган деворлар учун ушбу ШНҚнинг 109-бандида келтирилган шартни қўлламасликка йўл қўйилади. Бунда, деворнинг тармоғи (ёки тармоқлари) боғловчи тўсинли деворнинг бир қисми (ёки қисмлари) ҳисобланади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа101. Девор моделларида деворнинг уч устунлар кўринишида, улар орасидаги девор қисми эса бикр тўсин сифатида моделлаштирилган боғланган рамалар шаклида моделлашган йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа102. Кесими T, L, U ёки С-шаклда бўлган деворлар учун девор тармоқларини алоҳида моделлаштириш ва ҳисоблаш усулларини қўллашга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа103. Темир-бетон деворлар мазкур ШНҚнинг 104-105-бандларида келтирилган усуллардан бири билан моделлаштирилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа104. Кесим шакли тўғри тўртбурчак, I, T, L, U ёки C-шаклда бўлган кесимли темир-бетон деворлар, девор текислигидаги ва текислигига перпендикуляр йўналишдаги силжишларни инобатга олувчи эркинлик даражаларини ҳисобга олган ҳолда қобиқли чекли элементлар ёрдамида қуйидагича моделлаштирилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документақобиқли чекли элементларнинг уланадиган тугунларида олтита эркинлик даражасининг барчасини ҳисобга олган ҳолда;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документачекли элементларнинг ўлчамлари, ички кучларнинг тақсимоти ҳисобида етарли аниқликни таъминлайдиган тарзда танлаган ҳолда;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадевор текислигидаги ва текислигига перпендикуляр йўналишларда ҳаракатланиш учун кесимларнинг самарали (эффектив) бикрликлари ушбу ШНҚнинг 122 — 124-бандларига мувофиқ;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документакесим шакли тўғри тўртбурчак, I, T, L, U ёки C-шаклда бўлган деворлар учун чекли элементлар тугунларида олинган кучларнинг тенг таъсир этувчилари, темир-бетон кесимни ҳисоблашда фойдаланиш мақсадида, кесимнинг оғирлик марказидаги стержен элементининг эквивалент кучларига (эгилувчи/буровчи моментлар, кўндаланг кучлар, бўйлама куч) айлантирган ҳолда (девор асосида шу тарзда олинган эгилувчи момент (Mwall) мазкур ШНҚнинг 73, 75 ва 177 бандларига мувофиқ равишда, деворни ағдариш моменти сифатида қабул қилиниши керак).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа105. Кесим шакли тўғри тўртбурчак, I, T, L, U ёки C — шаклда бўлган кесимли деворлар, режада (план) деворнинг энг катта тармоқ узунлигининг девор умумий баландлигига нисбати 1/2 дан ошмаса, кесимнинг оғирлик марказидан ўтувчи ўққа эга бўлган эквивалент стерженли чекли элементлар сифатида моделлаштирилишига йўл қўйилади. Бунда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документақават даражасидаги девор элементларини тўсинли ва плитали чекли элементлар билан туташиш тугунларида махсус кинематик боғланиш қўлланилиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабарча туташиш тугунлари девор кўндаланг кесимининг оғирлик марказида жойлашган битта бош (мастер) тугун билан мажбурий равишда боғланиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабош тугун олтита мустақил эркинлик даражасига (учта чизиқли ва учта айланма кўчиш) эга бўлиб, туташиш зонасидаги бошқа барча тугунлар бўйсунувчи тугунлар сифатида қабул қилиниши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатуташиш зонаси ичидаги қолган барча тугунлар бўйсунувчи (slave) тугунлар сифатида белгиланиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документауч ўлчовли фазодаги мутлақ қаттиқ жисм ҳаракатига асосан, бош тугуннинг ҳаракатлари орқали автоматик аниқланиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документакинематик боғланиш туташиш тугунларининг ўзаро деформациясиз биргаликда ҳаракатланишини таъминлаши, девор ва горизонтал конструктив элементлар ўртасида куч ва моментларнинг тўғри узатилишини таъминловчи моделлаштириш имконини яратилиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаэквивалент стерженлар сифатида моделлаштириладиган деворлар учун эгилиш ва силжишдаги самарали бикрликлар, ушбу ШНҚнинг 111-бандига мувофиқ аниқланиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатемир-бетон кесимни ҳисоблашда, стержен элементидаги кучлар (эгилувчи/буровчи моментлар, кўндаланг кучлар, бўйлама куч) кесимнинг оғирлик марказидан олиниши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадевор асосида олинган эгилувчи момент (Mwall) мазкур ШНҚнинг 71 — 73-бандларига мувофиқ қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа106. Боғловчи тўсинли деворни ташкил этувчи девор қисмларининг кесимлари шаклини тўғри бурчакли, U ёки C — шаклда бўлишига йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа107. Боғловчи тўсинли девор асосидаги ағдарилиш моменти қуйидаги формуласига мувофиқ ҳисобланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаMwall — боғловчи тўсинли девор асосидаги умумий ағдарилиш моменти;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаM1 M2 — сейсмик таъсир натижасида ҳосил бўладиган боғловчи тўсинли деворни ташкил этувчи девор қисмлари асосидаги эгувчи моментлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаNV — девор қисмлари асосидаги тенг чўзувчи ва сиқувчи бўйлама кучларга мос бўлиб, сейсмик таъсир натижасида деворнинг бутун баландлиги бўйича тўсинлардаги кўндаланг кучларнинг йиғиндиси сифатида ҳосил бўлади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаc — девор қисмлари кесимларининг оғирлик марказлари орасидаги масофа мазкур ШНҚнинг 21-формуласидан олинган катталик.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа108. Бўшлиқли (боғловчи тўсинли) деворларни аниқлашда асос қилиб олинадиган боғланиш коэффициенти қуйидаги 22-формула орқали аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8-расм. Бοғловчи тўсинли девор асосидаги ағдарувчи моменти
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа109. Боғловчи тўсинли девор ушбу ШНҚнинг 22-формуласида келтирилган боғланиш коэффициенти ва 23-формуласида аниқланган шартни қаноатлантирган тақдирда, юк кўтарувчи тизимнинг элементи сифатида қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур ШНҚнинг 23-формуласида аниқланган шарт бажарилмаганда деворнинг ҳар бир қисмини алоҳида яхлит девор сифатида қабул қилиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунда, қўшимча равишда девор қисмларида ортиқча бўйлама кучлар ҳосил бўлмаслиги учун 2 ≤ 2/3 шарт бажарилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа110. Деворнинг темир-бетон деворни ҳосил қилувчи қисмлари ушбу ШНҚнинг 104 ёки 105-бандларига мувофиқ моделлаштирилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа111. Боғловчи тўсинларни стерженли элементлар каби моделлаштиришга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБоғловчи тўсинлар кесимларининг самарали (эффектив) бикрликлари ушбу ШНҚнинг 122-бандига мувофиқ аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа112. Ертўлали биноларда ертўланинг периметрал деворлари тизимнинг юк кўтарувчи элементлари бўлиб, улар ўтиш ораёпмалари (ушбу ШНҚнинг 118-бандида келтирилган) орқали юқори қаватларда пайдо бўладиган инерция кучларининг барчасини ёки катта қисмини қабул қилиб, уларни пойдеворга узатиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа113. Ертўла деворлари ушбу ШНҚнинг 104-бандига мувофиқ қобиқли чекли элементлар билан моделлаштирилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа114. Қаватлар ораёпмалари горизонтал юк кўтарувчи элементлар ҳисобланиб, улар қуйидаги вазифаларни бажариши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документақаватларда сейсмик тезланишлар таъсирида ҳосил бўладиган инерция кучларини, тўсинлар билан биргаликда (агар мавжуд бўлса), уларнинг текисликдаги юқори бикрлиги туфайли вертикал юк кўтарувчи элементларга узатишни;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасейсмик юкларнинг вертикал юк кўтарувчи элементлар ўртасида уларнинг бикрлигига мувофиқ тақсимланишини.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа115. Ушбу ШНҚнинг 32-бандига мувофиқ ораёпмаларни икки ўлчамли чекли элементлардан фойдаланган ҳолда қуйидаги ҳолатларда моделлаштириш лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаА2 ва А3 турдаги номунтазамликларга эга бўлган биноларда;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаораёпмаларнинг бикр диафрагмалар сифатида ишлаши кўзда тутилмаган ҳолларда;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатўсинларсиз монолит ораёпмали тизимларда.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа116. Ушбу ШНҚнинг 32-бандига мувофиқ А2 ва А3 турдаги номунтазамликларга эга бўлмаган ҳамда ораёпма текислигида сезиларли деформациялар кутилмайдиган, мунтазам режа тузилишига эга биноларда монолит ораёпмаларни бикр диафрагмалар сифатида моделлаштиришга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБикр диафрагма модели мазкур ШНҚнинг 130-бандига асосан эксцентриситет таъсирини ҳисобга олиш учун ҳам ҳисоб-китобларда қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа117. Бикр диафрагма модели асосида ҳисоблашда, томдан ҳар қандай вертикал юк кўтарувчи элементга (устун ёки деворга) узатиладиган куч кўриб чиқилаётган том қаватидан юқори ва пастки қаватларда ушбу элемент учун аниқланган кесувчи кучлар фарқи сифатида аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа118. Ушбу ШНҚнинг 115 ёки 117-бандларига мувофиқ сейсмик таъсирларга ҳисоб-китоб натижаларига асосланиб, ораёпма текислигида ҳосил бўладиган ички кучларнинг вертикал юк кўтарувчи конструкция элементларига ишончли узатилишини ҳисоблаш йўли билан асослаб кўрсатиш зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТехник-иқтисодий асослашларда эса, яхлит ораёпмаларда заруратга қараб боғловчи ҳамда кучайтирувчи элементлардан фойдаланишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа119. Қаватлар билан ўта бикр ертўла қавати орасида жойлашган ўтиш қаватлари ораёпмалари диафрагма текислигида етарли даражадаги бикрлик ва мустаҳкамликни таъминлаши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБундай ораёпмалар, юқори қаватлардан ҳосил бўладиган инерция кучларининг барчасини ёки катта қисмини ертўла қаватининг периметрал деворларига ишончли тарзда узатиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур талаб бошқа сабабларга (ҳаво ҳарорати, механик шикастланиш ва шунга ўхшаш омиллар) кўра бикрлиги кескин ўзгарадиган бошқа ўтиш қаватларида ҳам бажарилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа120. Ушбу ШНҚнинг 32-бандига мувофиқ А2 ва А3 турдаги номунтазамликлар мавжуд ёки мавжуд эмаслигидан қатъи назар, ўтиш қаватларининг ораёпмаларини ушбу ШНҚнинг 115-бандига кўра, ораёпманинг етарли қалинлигини ҳисобга олган ҳолда моделлаштириш зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа121. Сейсмик таъсирларга ҳисоблаш натижаларига асосан ертўла қаватларининг бикр периметрал деворларига узатиладиган кучлар ҳисобланиши, шунингдек ўтиш қаватларининг ораёпмалари ушбу кучларни узатиш учун етарли юк кўтариш қобилиятига эга эканлиги асосланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТехник-иқтисодий асослашларда, ораёпмаларда қўшимча кучайтирувчи элементлар ҳамда юкларни деворларга узатиш учун боғловчи элементларни қўллаш кўзда тутилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа122. Юк кўтариш қобилияти бўйича ҳисоблаш доирасида темир-бетон юк кўтарувчи элементлар кесимларининг бикрлик тавсифларини моделлаштиришда, ушбу ШНҚнинг 10-жадвалида келтирилган кесимларнинг самарали (эффектив) бикрлик коэффициентларидан фойдаланиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа123. Мазкур ШНҚнинг 10-жадвалида келтирилган ҳар иккала коэффициент (ўқ бўйлаб эгилиш ва силжийдиган) бикрлик коэффициентлари ҳисоблаш моделида инобатга олиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа124. Кесимларнинг самарали бикрлик коэффициентлари фақат юклар ва таъсирларнинг сейсмик комбинацияларини ўз ичига олган ҳисоблашларда қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа125. Тизимнинг юк кўтарувчи элементларини стерженли, пластинали (мембранали) ёки қобиқли чекли элементлар сифатида моделлаштиришда, тугун массалари боғланган чекли элементларга тегишли юк майдонлари доирасида тақсимланган массаларнинг таркибий қисмлари сифатида аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа126. Чекли элементлар тугунларидаги тугун массалари фақат иккита горизонтал йўналишдаги эркинлик даражалари бўйича ёки зарур ҳолларда қўшимча равишда вертикал йўналиш бўйича ҳам аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа127. Чекли элементнинг ж тугунида таъсир этувчи намунавий тугун массаси mj(s) қуйидаги формула бўйича ҳисобланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда, 
— чекли элементнинг ж тугунида таъсир этувчи мос равишда доимий ва вақтинчалик юкламалар ифодаланади.
— чекли элементнинг ж тугунида таъсир этувчи мос равишда доимий ва вақтинчалик юкламалар ифодаланади.Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа128. Мазкур ШНҚнинг 24-формуласида келтирилган н массада вақтинчалик юкнинг иштирок этиш коэффициенти ушбу ШНҚнинг 11-жадвалидан олиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСаноат бинолари учун доимий технологик ускуналарда n=1 қабул қилиниши, бунда ҳаракатланувчи кран юкламаларини массаларни ҳисоблашда инобатга олишга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚаватлар массасини ҳисоблашда 30 фоиз қор юкламасини ҳисобга олиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЮк кўтармайдиган элементлар ва ускуналар учун ушбу ШНҚнинг 7-боби талабларига мувофиқ ҳисобга олиш зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа10-жадвал
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТемир-бетон юк кўтарувчи тизим элементи | Кесимнинг самарали бикрлик коэффициентлари | |
Ораёпма девори (текисликда) | Ўқ бўйлаб | Силжиш |
Диафрагма | 0,50 | 0,50 |
Ертўла девори | 0,80 | 0,50 |
Ораёпма | 0,25 | 0,25 |
Девор — ораёпма (текисликдан ташқари ўзаро таъсир) | Эгилувчи | Қирқувчи |
Диафрагма | 0,25 | 1.00 |
Ертўла девори | 0,50 | 1.00 |
Ораёпма | 0,25 | 1.00 |
Стерженли элемент | Эгилувчи | Қирқувчи |
Боғловчи тўсин | 0.15 | 1.00 |
Рама ригели | 0,35 | 1.00 |
Рама устуни | 0,70 | 1.00 |
Бикрлик диафрагмаси (эквивалент стержен) | 0,50 | 0,50 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа11-жадвал
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБинонинг вазифаси | Вақтинчалик юкнинг иштирок этиш коэффициенти n. |
Омборхоналар, техника сақлаш жойлари | 0,80 |
таълим ташкилотларининг бинолари, талабалар ётоқхоналари, спорт иншоотлари, кинотеатрлар, театрлар, концерт заллари, диний ташкилотлар бинолари, овқатланиш (қаҳвахона, ресторан, емакхона) заллари, савдо, кўргазма, ҳамда экспозиция заллари ва бошқалар. | 0,60 |
Турар жой объектлари бинолари, офислар, меҳмонхоналар, шифохоналар, автотураргоҳлар | 0.30 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа129. Мазкур ШНҚнинг 117-бандига мувофиқ бикр диафрагмалар сифатида қаватлар ораёпмаларини моделлаштиришда, қаватларнинг массалари текисликдаги бикр кўчишлар учун учта мустақил эркинлик даражасини ҳисобга олган ҳолда асосий тугунда (масса марказида) аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЭркинлик даражалари горизонтал текисликда иккита илгариланма кўчиш ва бош тугун орқали ўтувчи вертикал ўқ атрофида бурилиш сифатида қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚаватларнинг массаларини ҳисоблашда ушбу ШНҚнинг 24-формуласига амал қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВертикал эркинлик даражалари учун массалар эса ушбу ШНҚнинг 127-бандига мувофиқ аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа130. Бинога сейсмик юк таъсир қилганда, юк кўтарувчи тизимнинг бикрлиги ва массасини тақсимлашда юзага келиши мумкин бўлган ноаниқликларни ҳисобга олиш учун қўшимча тасодифий экцентриситет киритилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа131. Ушбу ШНҚнинг 117-бандига мувофиқ бикр диафрагмалар сифатида қаватли ораёпмаларни моделлаштиришда қуйидагилар бажарилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҳар бир йўналиш учун ушбу ШНҚнинг 129-бандига асосан массалар марказида (бош тугунида) аниқланган қаватлар массаларини инобатга олган ҳолда сейсмик таъсирларга ҳисоблаш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документақаватнинг масса марказида (бош тугун) таъсир қилувчи горизонтал сейсмик юклар кўриб чиқилаётган сейсмик таъсир йўналишига перпендикуляр йўналишда, шу йўналишда қават ўлчамининг ±5% масофасига силжитилиши ва ушбу ҳолатлар учун қўшимча равишда ҳисоблаш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 130-банди талабларига мувофиқ ҳисоб-китобни амалга оширишда, моделлаштиришни соддалаштириш учун сейсмик юкни силжитиш ўрнига, мазкур ШНҚнинг 25-формуласи бўйича аниқланадиган қўшимча қават буровчи моменти 
ни қаватнинг масса марказида (бош тугунида) таъсир этувчи эквивалент сейсмик юк 
билан биргаликда ҳисобга олиш:
ни қаватнинг масса марказида (бош тугунида) таъсир этувчи эквивалент сейсмик юк билан биргаликда ҳисобга олиш:Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда, э — қават ўлчамининг 5 фоизига тенг бўлган тасодифий эксцентриситет.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ШНҚнинг 6-боби 8-параграфига мувофиқ модал усулда ҳисоблаш бажарилганда, сейсмик юкламанинг силжишини моделлаштиришни соддалаштириш мақсадида, сейсмик юкланишнинг силжитилиши ўрнига қаватнинг инерция моменти miθ (d) га ∆miθ ўсиш қийматини қўшиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу қиймат қуйидаги 26-формула бўйича, қават массасининг mi массаси билан бирга, масса марказида (бош тугунда) аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа132. Бир йўналишли сейсмик таъсир учун мазкур ШНҚнинг 6-боби 7-параграфи ёки 8-параграфи бўйича ҳисоблашни бажаришда, тасодифий экцентриситет ҳар бир йўналиш учун алоҳида ҳисобга олиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСейсмик таъсирнинг иккита горизонтал ташкил этувчисининг бир вақтдаги таъсири учун ушбу ШНҚнинг 157-бандига мувофиқ ҳисоблашни амалга оширишда, тасодифий экцентриситетлар ҳар бир йўналиш учун мустақил равишда қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа133. Қаватлараро ораёпмаларни икки ўлчамли пластинкали (мембранали) чекли элементлар ёрдамида моделлаштиришда, ушбу ШНҚнинг 115-бандига мувофиқ уларнинг текислигидаги силжишларга мос келадиган эркинлик даражаларини ҳисобга олиш мақсадида қуйидагилар амалга оширилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу модель бўйича сейсмик таъсирларни ҳисобланиши, бунда тасодифий экцентриситетни ҳисобга олмасдан, қопламалар ва юк кўтарувчи тизимнинг бошқа элементларидаги ички кучланиш ва силжишлар аниқланиши, қопламалар учун олинган натижалар уларни лойиҳалаштиришда ҳисобга олиниши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаэкцентриситетнинг таъсирини ҳисобга олиш учун текисликдаги чекли элементларнинг эркинлик даражалари бикр диафрагма сифатида моделлаштирилиб, қаватларнинг оғирлик марказлари ушбу ШНҚнинг 131-бандига мувофиқ силжитилиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаэкцентриситетнинг ораёпма ва тўсинлардан ташқаридаги юк кўтарувчи элементларга таъсирини аниқлаш мақсадида, бикр диафрагма модели асосида қўшимча ҳисоб-китоб қилиниши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҳисобланган ички кучлар ва кўтарувчи элементлар учун ораёпмалар ва тўсинлардан ташқаридаги кўчишлар ушбу банднинг иккинчи ва учинчи хатбошилари бўйича ҳисоблаш натижаларининг ўрама (энг ноқулай) қийматлари сифатида қабул қилиб.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5-§. Чизиқли ҳисоблаш усулини танлаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа134. Юк кўтариш қобилияти бўйича ҳисоблашда қуйидаги чизиқли ҳисоблаш усулларидан фойдаланиш керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаэквивалент сейсмик юк усулидан (ушбу ШНҚнинг 6-боби 7-параграфида келтирилган);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамодал таҳлил усулидан (ушбу ШНҚнинг 6-боби 8-параграфида келтирилган).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ШНҚнинг 6-боби 8-параграфида келтирилган ҳар қандай модал таҳлил усуллари (модал суперпозиция усули ёки реакцияларнинг модал спектри усули) ушбу бобда келтирилган барча биноларнинг сейсмик таъсирини ҳисоблашда қўллашга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа135. Мазкур ШНҚнинг 134-бандида келтирилган эквивалент сейсмик юклама усулини қўллаш мумкин бўлган бинолар қуйидаги 12-жадвалга мувофиқ олиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа12-жадвал
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБино тури | Бино баландлигининг рухсат этилган синфи | |
СЛС = 1, 1а, 2, 2а. | СЛС = 3, 3а, 4, 4а; | |
Ҳар бир қаватдаги буралиш нотекислиги коэффициенти ηbi≤2.0 шартни қаноатлантирадиган ва Б2 туридаги нотекислик мавжуд бўлмаган бинолар |
|
|
Бошқа барча бинолар |
|
|
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6-§. Эквивалент сейсмик юк усулида сейсмик таъсирларга чизиқли ҳисоблаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа136. Эквивалент сейсмик юк усули сейсмик таъсирнинг ўзаро перпендикуляр йўналишлари (X) ва (Y) учун алоҳида қўлланилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЕртўлали ва ертўласиз бинолар учун бино асоси сатҳи ва баландлигини аниқлаш мазкур ШНҚнинг 23 ва 24-бандларига мувофиқ қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБоғланишлар фақат (X) йўналиш учун татбиқ этилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКўриб чиқилаётган сейсмик таъсир йўналишида (X) умумий эквивалент сейсмик юк (асосдаги силжиш кучи) 𝑉𝑡𝐸(𝑋) қуйидаги 27-формула бўйича аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(27)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSaR (𝑇p(𝑋)) — ушбу ШНҚнинг 16-формуласи бўйича ҳисобланган бинонинг (X) йўналишидаги тебранишларининг устувор даври (𝑇p(𝑋)) ни ҳисобга олган ҳолда, мазкур ШНҚнинг 16-формуласи бўйича аниқланадиган лойиҳавий тезланишнинг камайтирилган спектри;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСДС — мазкур ШНҚнинг 7-бандида аниқланган қисқа давр учун спектрал тезланиш коэффициенти.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа137. Мазкур ШНҚнинг 27-формуласида мт бинонинг умумий массаси бўлиб, у қуйидаги формула бўйича ҳисобланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(28)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабу ерда, mi — қаватнинг тўлиқ массаси.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа138. Ушбу ШНҚнинг 27-формуласи бўйича аниқланган умумий эквивалент сейсмик юк мазкур ШНҚнинг 29-формуласига мувофиқ бино қаватларига таъсир этувчи эквивалент сейсмик кучларнинг йиғиндиси сифатида бинонинг баландлиги бўйича қуйидагича тақсимланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(29)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа139. N-қаватга (юқори) таъсир этувчи қўшимча эквивалент сейсмик куч 
қуйидаги формула бўйича аниқланиши керак:
қуйидаги формула бўйича аниқланиши керак:Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(30)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа140. Умумий эквивалент сейсмик куч 
нинг чегирилгандан кейинги қолган қисми қуйидаги формулага мувофиқ бинонинг қаватлари, шунингдек N-қават бўйича қуйидагича тақсимланиши лозим (9а-расмда келтирилган):
нинг чегирилгандан кейинги қолган қисми қуйидаги формулага мувофиқ бинонинг қаватлари, шунингдек N-қават бўйича қуйидагича тақсимланиши лозим (9а-расмда келтирилган):Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(31)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа141. Ушбу ШНҚнинг 117-бандига мувофиқ бикр диафрагма сифатида ораёпмаларни моделлаштиришда ушбу ШНҚнинг 31-формуласи бўйича аниқланган эквивалент сейсмик куч 
сейсмик таъсирнинг кўриб чиқилаётган йўналишида i-қаватнинг асосий тугунига қўйилиши керак.
сейсмик таъсирнинг кўриб чиқилаётган йўналишида i-қаватнинг асосий тугунига қўйилиши керак.Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа142. Ушбу ШНҚнинг 115-бандига мувофиқ ораёпмаларни пластинкали (мембранали) чекли элементлар билан моделлаштиришда, j i-қават тугунига таъсир этувчи эквивалент сейсмик куч қуйидаги формула бўйича аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(32)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда, mj(s) — тугундаги тўпланган масса, ушбу ШНҚннг 24-формуласига мувофиқ аниқланади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа143. Бино асосидаги сейсмик кучларнинг йиғинди ағдарувчи моменти қуйидаги формула бўйича аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(33)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа144. Эквивалент сейсмик юк усули қўлланиладиган барча бинолар учун мазкур ШНҚнинг 27-формуласида келтирилган, кўриб чиқилаётган йўналишда (X) бинони хусусий тебранишларининг устунлик қилувчи даври Tp(x) аниқ ҳисоб-китоб мавжуд бўлмаганда, қуйидаги формула бўйича аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(34)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда, 
— қаватга таъсир этувчи сохта юк, бу ушбу ШНҚнинг 31-формуласидаги 
ҳад ўрнига исталган қийматни қўйиш орқали олинади.
— қаватга таъсир этувчи сохта юк, бу ушбу ШНҚнинг 31-формуласидаги ҳад ўрнига исталган қийматни қўйиш орқали олинади.Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа145. Сейсмик таъсирларни ҳисоблашда инобатга олиниши керак бўлган, мазкур ШНҚнинг 34-формуласи бўйича аниқланган бинонинг хусусий тебранишларининг устувор даври (𝑇p(𝑋))нинг максимал қиймати ушбу ШНҚнинг 147-бандида келтирилган (𝑇p𝐴)нинг 1.4 давридан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа146. Сейсмик лойиҳалаш синфи СЛС = 1, 1а, 2, 2а ва баландлик синфи ББС ≥ 6 бўлган бинолар учун, шунингдек сейсмик лойиҳалаш синфи СЛС = 3, 3а, 4, 4а бўлган барча бинолар учун, хусусий тебранишларнинг устувор даврини ушбу ШНҚнинг 147-бандига мувофиқ тўғридан-тўғри эмпирик даврга (TpA)га тенг деб қабул қилишга йўл қўйилади (𝑇p(X) ≅ 𝑇pA).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа147. Устун тебранишларнинг эмпирик даври қуйидаги формула бўйича аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(35)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСт коэффициенти қуйидагиларга тенг деб қабул қилиниши лозим;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа0.1 — фақат темир-бетон рамалардан иборат юк кўтарувчи тизимли бинолар учун;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа0.08 — пўлат рамали ёки аралаш пўлат рамали бинолар учун;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа0,07 — қолган барча бинолар учун.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБарча сейсмик таъсирлар темир-бетон деворлар томонидан қабул қилинадиган бинолар учун Ст коэффициенти қуйидаги формулага мувофиқ аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(36)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда, At — эквивалент юза қуйидаги формула бўйича аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(37)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаAwj — деворнинг кесим юзаси;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаlwj — девор узунлиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаHN — бинонинг умумий баландлиги.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа148. Мазкур ШНҚнинг 8-жадвалида аниқланган А1 туридаги номунтазамлик мавжуд бўлганда, бинонинг исталган i-қаватида 1.2 < ηbi ≤ 2.0 шартида, ушбу ШНҚнинг 130-бандига мувофиқ ушбу қаватга қўлланиладиган ±5 фоиз қўшимча эксцентриситет сейсмик таъсирнинг иккала йўналиши учун мазкур ШНҚнинг 38-формуласи бўйича аниқланадиган Di коэффициентига кўпайтириш орқали оширилади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаDi = (ηbi /1.2)2 
(38)
(38)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа149. Ушбу ШНҚнинг 23-бандидаги бикр диафрагмали деворлар билан ўралган ертўлали биноларда бинонинг ер усти ва ертўла қисми биргаликда ягона юк кўтарувчи тизим сифатида моделлаштирилиши, бунда биноларни сейсмик таъсирларга ҳисоблашда қуйидаги икки усулдан бирини қўллашга йўл қўйилади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 83-бандида келтирилган ҳисоблаш усули;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 150, 151 ва 152-бандларида келтирилган иккита юкланиш ҳолати билан ҳисоблаш усули (мазкур ШНҚнинг 9-расмида келтирилган).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9-расм. Бикр диафрагмали периметрал деворлар билан ўралган ертўлали биноларда иккита юкланиш ҳолати учун ҳисобий схемалар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа150. Горизонтал йўналишда ер усти қисмига нисбатан бикр бўлган ертўла қисми (ертўла қаватлари)га эга бўлган ертўлали биноларнинг модал ва чизиқли сейсмик ҳисоб-китоби учун қўлланилиши мумкин бўлган иккита юкланиш ҳолати билан тахминий ҳисоблаш усулида ер усти ва ертўла қисми ягона юк кўтарувчи тизим сифатида биргаликда моделлаштирилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунда, ер усти ва ертўла қисми ҳар хил кўринишларда тебраниши сабабли, сейсмик ҳисоб-китоб икки алоҳида юкланиш ҳолати сифатида амалга оширилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа151. Юкланишнинг биринчи ҳолатида ягона юк кўтарувчи тизимни моделлаштиришда, ушбу ШНҚнинг 150 ёки 152-бандлари бўйича ҳисобланган эквивалент сейсмик юклар фақат ер усти қисмига қўйилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЕр усти қисми учун ҳисоблашда мазкур ШНҚнинг 9-жадвалидан танлаб олинган қисми учун ҳисоблашда мазкур ШНҚнинг 9-жадвалидан танлаб олинган Rtop ва Dtop коэффициентлар ва тебранишнинг устувор даври (𝑇1(𝑋)) асосида, ушбу ШНҚнинг 7 ва 8-формулалари бўйича аниқланадиган сейсмик юкнинг камайиш коэффициенти Ratop)дан фойдаланиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЮкланишнинг биринчи ҳолатини ҳисоблаш натижасида ер усти қисми ҳамда ертўла қисми учун ҳам камайтирилган ички кучлар олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа152. Юкланишнинг иккинчи ҳолатида, ягона юк кўтарувчи тизимни моделлаштиришда ертўла қаватлари массаларига мазкур ШНҚнинг 16-формуласи бўйича T=0 да аниқланадиган спектрал тезланиш SaR (T) га кўпайтиришдан ҳосил бўладиган тахминий эквивалент сейсмик юкланишлар қўйилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЕртўла қисмини ҳисоблашда, ҳар бир н-ч тебраниш модаси учун мазкур ШНҚнинг 7 ва 8-формулалари бўйича аниқланадиган сейсмик юкнинг камайиш коэффициенти (Ra)n,bot аниқлашда D=2,5 ва D=1,5 дан фойдаланиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЮкланишнинг иккинчи ҳолатини ҳисоблаш натижасида ертўла қисми учун камайтирилган ички кучлар олиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа153. Ертўлали бинолар учун ҳисобий ички зўриқишлар мазкур ШНҚнинг 175-бандига мувофиқ аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7-§. Модал таҳлил усулларидан фойдаланиб чизиқли сейсмик ҳисоблаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа154. Сейсмик таъсир остидаги юк кўтарувчи тизимнинг модал хатти-ҳаракатларига асосланган модал таҳлил усулларига қуйидагилар киритилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 156-бандида келтирилган реакция спектрига асосланган модал суперпозиция усули;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 157 ва 158-бандларида келтирилган ҳаракатнинг вақт тарихига асосланган вақт минтақасидаги модал таҳлил усули.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа155. Модал таҳлил усулларида ҳисобга олинадиган тебраниш шакллари сони (YM) қуйидагича аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(39)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунда, 3 фоиздан ортиқ ҳисса қўшадиган тебранишларнинг барча шакллари ҳисобга олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаИккала йўналиш бўйича ҳисоблашда, уч ўлчовли таҳлилда тебраниш шаклларининг боғлиқлигини ҳисобга олиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасейсмик йўналишлар (X) ва (Y) учун ҳар бир тебраниш шакли учун самарали модал массалар йиғиндиси бинонинг умумий массасининг камида 95 фоизини ташкил этиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа156. Модал суперпозиция усулида сейсмик таъсирнинг берилган йўналишида тебранишларнинг ҳар бир шакли учун таъсир (реакция) катталикларининг максимал қийматлари лойиҳавий зилзиланинг таъсир (реакция) спектри асосида модал таҳлил усули орқали аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЕтарли миқдордаги тебраниш шакллари учун вақт бўйича мос келмайдиган максимал модал таъсир (реакция) катталиклари аниқланиб, улар якуний таъсир (реакция) максимал катталикларининг тахминий қийматларини олиш мақсадида статистик усулда бирлаштирилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа157. Вақт оралиғидаги модал таҳлил усулида, зилзиланинг бир вақтнинг ўзида иккита горизонтал йўналишдаги таъсири ҳисобга олинганда, тебранишларнинг ҳар бир шакли учун таъсир (реакция) модал қийматлари вақт оралиғида модал таҳлил орқали аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЕтарли миқдордаги тебраниш шакллари учун таъсирнинг (реакция) вақтга боғлиқ ҳисобланган модал катталиклари, умумий таъсир (реакция) катталикларининг вақтга боғлиқлигини олиш мақсадида, тўғридан-тўғри вақт оралиғида қўшилиши ва ушбу натижалар асосида максимал қийматлар аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа158. Вақт соҳасида модал таҳлил усулида қуйидагиларни қўллашга йўл қўйилмайди:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамодал ҳиссалар тўғридан тўғри вақт оралиғида жамланиши сабабли, статистик модал комбинация қоидаларини;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабир-бирига перпендикуляр бўлган горизонтал ҳаракат таркибий қисмларини бир вақтнинг ўзида ҳисобга олиш имконияти мавжуд бўлгани боис, ушбу ШНҚнинг 96 ва 97-бандларида белгиланган йўналишларнинг тахминий комбинация қоидаларини.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа159. 𝑉𝑡𝑥(𝑋) < 𝛾𝐸 𝑉𝑡𝐸(𝑋) сейсмик таъсирнинг ҳар қандай йўналиши (X) учун бўлса, ушбу ШНҚнинг 156 ёки 157 ва 158-бандларига мувофиқ модал таҳлил усули билан олинган барча камайтирилган ички куч ва кўчишлар қуйидаги формула бўйича аниқланадиган 𝛽𝑡𝐸 (𝑋) асосидаги эквивалент кўндаланг кучнинг ўсиш коэффициентига кўпайтирилиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(40)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа𝑉𝑡𝐸(𝑋) — ушбу ШНҚнинг 29-формуласи бўйича эквивалент сейсмик юклар усули билан ҳисобланган умумий эквивалент сейсмик юк (асосдаги кўндаланг куч);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа𝑉𝑡𝑥(𝑋) — мазкур ШНҚнинг 156 ёки 157-бандлари бўйича (X) йўналишда олинган умумий сейсмик юк.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаγE коэффициенти қуйидагича қабул қилиниши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 8-жадвалида аниқланган бинода камида битта А1, Б2 ёки Б3 турдаги номунтазамлик мавжуд бўлса, γE = 0.90.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 8-жадвалида аниқланган бинода ҳар қандай номунтазамликлар мавжуд бўлмаганда, γE = 0.80.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа160. Мазкур ШНҚнинг 23-бандидаги мувофиқ бикр диафрагмали деворлар билан ўралган ертўлали биноларда асосдаги эквивалент кўндаланг кучнинг ўсиш коэффициенти фақат бинонинг ертўла қаватлари устидаги ер усти қисми учун ҳисобланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа161. Бикр диафрагмали деворлар билан ўралган ертўлали биноларда бинонинг ер усти ва ертўла қисми биргаликда ягона юк кўтарувчи тизим сифатида моделлаштирилиши, бунда биноларни сейсмик таъсирларга ҳисоблашда қуйидаги икки усулдан бирини қўллашга йўл қўйилади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 84-бандида келтирилган ҳисоблаш усули;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 161, 162 ва 163-бандларида келтирилган иккита юкланиш ҳолати билан ҳисоблаш усули.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа162. Юкланишнинг биринчи ҳолатида ягона юк кўтарувчи тизимни моделлаштиришда фақат ер усти қисмининг массаларини ҳисобга олган ҳолда модал таҳлил амалга оширилиши керак. Бунда, ҳисобга олинадиган тебраниш шаклларининг сони фақат ер усти қисмининг умумий массаси асосида ҳисобланган самарали (эффектив) модал масса коэффициентларига мувофиқ аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЕр устки қисмини ҳисоблашда ушбу ШНҚнинг 9-жадвалидан танланган Rtop ва Dtop коэффициентларидан фойдаланиш ва улар асосида ҳар бир м-чи тебраниш шакли учун ушбу ШНҚнинг 7 ва 8-формулалари бўйича сейсмик юкнинг камайиш коэффициенти (Ra)m,top ни аниқлаш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЮкланишнинг биринчи ҳолатини ҳисоблаш натижасида ер усти қисми ҳамда ертўла қисми учун ҳам камайтирилган ички кучлар олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9-§. Қаватларнинг нисбий силжишларини чеклаш, иккинчи тартибли таъсирлар ва деформация чоклар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа163. (X) зилзила йўналишида исталган устун ёки девор учун кетма-кет икки қават орасидаги кўчиш фарқини ифодаловчи камайтирилган нисбий қават силжиши
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(41)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
— сейсмик таъсирнинг одатий йўналиши (X) учун камайтирилган сейсмик юклар бўйича ҳисобланган i- ва (i-1)- қаватлардаги ҳар қандай устун ёки девор учларидаги горизонтал силжишлар.Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБироқ, мазкур 41-формулада ушбу ШНҚнинг 136-бандида келтирилган минимал юк шарти ва 27-формуласида аниқланган эквивалент сейсмик юкнинг минимал шартни ҳисобга олишга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа164. Сейсмик таъсирнинг одатий йўналиши (X) учун, i-қаватдаги устунлар ёки деворлар учун қаватнинг самарали нисбий силжиши 𝛿𝑖 (𝑋)қуйидаги формула бўйича аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(42)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа165. Сейсмик таъсирнинг ҳар қандай йўналиши учун ушбу ШНҚнинг 42-формуласи бўйича ҳисобланган исталган и-қаватдаги устунлар ёки деворлар учун қаватнинг самарали нисбий силжишлари 𝛿𝑖,𝑚𝑎𝑥(𝑋) нинг максимал қиймати қуйида келтирилган шартлардан бирига жавоб бериши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаичи тўлиқ ёки бўшлиқли тўлдирувчили мўрт материаллардан иборат юк кўтармайдиган деворлар ва фасад элементлари ҳеч қандай деформация чоклари ёки бирикмаларсиз юк кўтаргич тизим элементларига тўлиқ туташган ҳолатда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(43)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаичи тўлиқ ёки бўшлиқли тўлдирувчили мўрт материаллардан иборат юк кўтармайдиган деворлари ва юк кўтаргич тизим элементлари орасида деформация чоклари мавжуд бўлганда, фасад элементлари юк кўтаргич тизим элементларига деформация бирикмалар билан бириктирилган бўлса:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(44)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабироқ, бунда чокли девор элементлари, эластик девор ва эластик фасад элементлари бирикмалари учун 1.4 коэффициент билан мазкур ШНҚнинг 44-формуласида келтирилган чегаравий қийматдан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаλ коэффициенти сейсмик таъсирнинг кўриб чиқилаётган йўналишида бино тебранишининг устун даври учун ушбу ШНҚнинг 4-бандига мувофиқ ҳисобланган сейсмик таъсирнинг СТД-3 даражаси учун эластик таъсир (реакция) спектрининг СТД-2 даражаси учун эластик таъсир (реакция) спектрига нисбатини ифодалайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаk коэффициент темир-бетон бинолар учун k=1, пўлат бинолар учун k=0,5 деб қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа166. Бир қаватли биноларда барча сейсмик юкларни шарнирли бирикмали пўлат каркаслар қабул қилса, ушбу ШНҚнинг 43 ва 44-формулалари билан аниқланган чегараларни кўпи билан 50 фоизга оширишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа167. Мазкур ШНҚнинг 43 ва 44-формулалари билан аниқланган шарт бинонинг бирон бир қаватида бажарилмаса, сейсмик ҳисоблаш юк кўтарувчи тизимнинг бикрлигини оширган ҳолда такрорланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа168. Сейсмик таъсирнинг кўриб чиқилаётган йўналишида (X) ҳар бир i-қават учун қуйидаги формула бўйича иккинчи тартибли таъсир кўрсаткичи 𝜃𝐼𝐼,𝑖(𝑋) ҳисобланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(45)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу формулада (𝛥𝑖 (𝑋)) 𝑎𝑣𝑔 сейсмик таъсир (X) йўналишида и-қаватда устунлар ва деворлар учун қаватнинг камайтирилган нисбий силжишларининг ўртача қиймати келтирилган бўлиб, у мазкур ШНҚнинг 163-бандига мувофиқ аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа169. Барча қаватлар учун ҳисобланган 𝜃𝐼𝐼,𝑚𝑎𝑥 (𝑋) кўрсаткичларнинг максимал қиймати 𝜃𝐼𝐼,𝑖 (𝑋) қуйидаги формулада келтирилган шартга жавоб берса, ҳисобланган ички зўриқишларни ҳисоблашда иккинчи тартибли эффектларни ҳисобга олмасликка йўл қўйилади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(46)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ШНҚнинг 46-формуласида R ва D мос равишда мазкур ШНҚнинг 9-жадвалида келтирилган конструктив тизимнинг редукция коэффициенти ва мустаҳкамлик захираси коэффициенти, Ch юк кўтарувчи тизимнинг чизиқсиз гистерезис хатти-ҳаракатига боғлиқ равишда аниқланувчи коэффициент ҳисобланиб, темир-бетон бинолар учун Ch=0.5 га тенг деб қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа170. Барча қаватлар учун ҳисобланган 𝜃𝐼𝐼,𝑚𝑎𝑥 (𝑋) кўрсаткичларнинг максимал қиймати 𝜃𝐼𝐼,𝑖 (𝑋) ушбу ШНҚнинг 46-формуласида келтирилган шартга жавоб берса, сейсмик таъсирнинг кўриб чиқилаётган йўналиши (X) учун барча ички зўриқишлар қуйидаги формула бўйича аниқланадиган иккинчи тартибли эффектларнинг кўпайтириш коэффициенти 𝛽𝐼𝐼 (𝑋) га кўпайтириш орқали оширилиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(47)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунда, муқобил ечим сифатида юк кўтарувчи тизимнинг бикрлиги ва/ёки мустаҳкамлигини тегишли равишда ошириш йўли билан сейсмик ҳисоблашни такрорлашга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЮқорида келтирилган амаллар сейсмик таъсир (Y) нинг (X) га перпендикуляр йўналиши учун ҳам бажарилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ШНҚнинг 23-бандига мувофиқ бикр диафрагмали деворлар билан ўралган ертўлали биноларда иккинчи тартибли таъсирлар фақат ертўла қаватлари устидаги ер усти қисми учун ҳисобга олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа171. Қаватларни ҳисоблашда ижобий натижа олинмаган тақдирда, чок бўшлиқлари ҳар бир қават учун қўшни блок (бинолар)да силжишларнинг квадратлари йиғиндисининг квадрат илдизи билан α коэффициентининг кўпайтмаси натижасида ҳисобланган қийматдан кам бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚаватларнинг ҳисобга олинадиган силжишлари устунлар ёки деворлар маҳкамланадиган тугун нуқталарида ҳисобланган камайтирилган 𝑢𝑖 (𝑋) силжишларининг қават соҳасидаги ўрта арифметик қийматларига тенг бўлиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚўшни бинолар ёки бино блокларининг ораёпмалари барча қаватларда бир хил сатҳда бўлган ҳолда, α = 0.25 (R/I).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚўшни бинолар ёки бинолар блокларининг ораёпмалари ҳеч бўлмаганда баъзи қаватларда турли даражада бўлганда, бутун бино учун α = 0.5 (R/I) қабул қилинади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа172. Деформация чокининг минимал кенглиги 6 м баландликкача камида 30 мм бўлиши ва бу қийматга 6 м дан юқори ҳар 3 м баландлик учун камида 10 мм қўшилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа173. Бино блоклари орасидаги деформация чоклари зилзила пайтида блокларнинг барча йўналишларда мустақил ишлашини таъминлаши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа174. Икки алоҳида бино блоки ёки бир бинонинг турли икки қисми кўприк ва шунга ўхшаш элемент билан боғланган бўлса, ушбу элементда жойлашган ҳаракатчан таянчнинг ҳар икки йўналишда, иккала ўқ бўйлаб силжиш қобилияти камида (қўшни блок ёки бинолар) силжишларнинг абсолют қийматларининг йиғиндисининг 1.5(R/I) бараварига тенг бўлиши, бунда силжишлар боғловчи элемент сатҳида камайтирилган сейсмик юк учун ҳисобланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа10-§. Ҳисобланган ички кучлар ва пойдеворларга бериладиган кучлар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа175. Горизонтал сейсмик таъсирга қаршилик кўрсатиш учун ички кучлар ва пойдеворга узатиладиган кучлар бикр диафрагмали деворлар билан ўралган ертўлали биноларда (мазкур ШНҚ 23-банди асосида) ҳисобланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲисоблашда сейсмик таъсир шакли 𝐸𝑑 (𝐻) (ушбу ШНҚ 17-формуласи) қўлланилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЕр усти қисми юк кўтарувчи пластик ҳолатида ишлайдиган элементларининг ҳисобий ички зўриқиш кучлари сифатида қуйидагилар қабул қилиниши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 82-бандида келтирилган усул билан ҳисобланганда, 83 ёки 84-бандига мувофиқ ҳисобланган ички зўриқиш кучлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 149 — 162-бандларида тавсифланган усуллар билан ҳисобланганда, ер усти қисми учун биринчи юкланиш ҳолатида олинган ички зўриқиш кучлари.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЕр усти қисми юк кўтарувчи пластик бўлмаган ҳолатида ишлайдиган элементларининг ҳисобий ички зўриқиш кучлари сифатида қуйидагилар қабул қилиниши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 82-бандида тавсифланган усул билан ҳисобланганда, 83-банди иккинчи хатбошисига ёки 84-бандига мувофиқ ҳисобланган ички зўриқиш кучлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 149 — 162-бандларида келтирилган усуллар билан ҳисобланганда, ер усти қисми учун биринчи юкланиш ҳолатида ҳисобланган ички зўриқиш кучларини 𝐷𝑡op га кўпайтириш натижасида олинган ички зўриқиш кучлари.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЕр усти қисмининг юк кўтарувчи пластик ва пластик бўлмаган ҳолатда ишлайдиган элементларининг ҳисобий ички зўриқиш кучлари талаб қилинган ҳолларда, мазкур ШНҚнинг 163-бандига мувофиқ иккинчи тартибли таъсирларнинг ўсиш коэффициенти (𝛽𝐼𝐼(𝑋) ≥ 1) га ва модал таҳлил усулларидан фойдаланганда қўшимча равишда, ушбу ШНҚнинг 160-бандида ҳисобланган асосдаги эквивалент кўндаланг кучнинг ўсиш коэффициенти (𝛽𝑡𝐸(𝑋) ≥ 1) га кўпайтирилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЕртўла қаватидаги юк кўтарувчи тизимнинг пластик ҳолатида ишловчи элементларининг ҳисобий ички зўриқиш кучлари сифатида қуйидагилар қабул қилиниши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 82-бандига мувофиқ усул билан ҳисоблашни бажаришда, 83-банди учинчи хатбошиси ёки 84-бандида ҳисобланган ички зўриқиш кучлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 150 — 152-бандларида ёки 151 — 161-бандларида келтирилган усуллар билан ҳисоблашда, юкланишнинг иккинчи ҳолатидан олинган ички зўриқиш кучлар йиғиндиси ва 152-бандига ёки 161-бандига мувофиқ юкланишнинг биринчи ҳолатида ертўла элементлари учун олинган ички зўриқиш кучлари.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЕртўла қаватидаги юк кўтарувчи тизимнинг пластик бўлмаган ҳолатида ишловчи элементларининг ҳисобий ички зўриқиш кучлари сифатида қуйидагилар қабул қилиниши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 82-бандига мувофиқ усул билан ҳисоблашни бажаришда, 83-банди тўртинчи хатбошиси ёки 84-бандида ҳисобланган ички зўриқиш кучлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 149 — 162-бандларида тавсифланган усуллар билан ҳисоблашда, иккинчи юкланиш ҳолатидан олинган ички зўриқиш кучларни 𝐷𝑏o𝑡 га кўпайтириш ва 151 ёки 161-бандларида биринчи юкланиш ҳолатидан олинган ички зўриқиш кучларига 0.6 𝐷𝑏o𝑡 ни кўпайтирилган орқали олинган ички зўриқиш кучлари.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа176. КБЛ учун сейсмик ҳисоблашда мазкур ШНҚнинг 17-формуласида 𝐸𝑑 (𝐻) келтирилган шаклидаги горизонтал сейсмик таъсирга қаршилик кўрсатиш мақсадида, 23-бандга мувофиқ ертўласиз бинолар учун ички зўриқиш кучлари ҳисобланиши, бироқ ҳисоблашда ертўла қавати инобатга олинмаслиги ҳамда ички зўриқиш кучлари фақат бинонинг юқори қисми учун ҳисобланиши, бунда 175-бандга мувофиқ усуллар қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа177. Мазкур ШНҚнинг 10-боби доирасида, бинодан пойдеворга узатиладиган кучлар КБЛ тамойилига асосан 176-бандига мувофиқ ертўласиз ёки пойдеворнинг юқори сатҳидан бошланган критик баландликка эга ертўлали биноларда қуйидагича аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадеворлардан пойдеворга узатиладиган эгувчи (ағдарувчи) момент девор асосидаги эгувчи моментга юқори қисм коэффициенти 𝐷𝑡op кўпайтириш орқали ҳисобланиши, бироқ бу эгувчи момент деворда пластиклик даражаси юқори бўлган ҳолатда оқувчанлик чегарасига мос келадиган моментдан катта қабул қилинмаслиги, деворлардан пойдеворга узатиладиган қирқувчи (кўндаланг) куч эса ушбу ШНҚнинг 337-бандига асосан;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадеворлардаги ички зўриқиш кучлари компонентлари ҳамда девор бўлмаган бошқа элементлардан пойдеворга узатиладиган ички зўриқиш кучлари мазкур ШНҚнинг 175-бандига мувофиқ пластик ишлаш ҳолатига мос ички зўриқиш кучларини 0.6 𝐷𝑡op коэффициентига кўпайтириш орқали.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа178. Ушбу ШНҚнинг 176-бандига мувофиқ ертўлали биноларда деворнинг критик баландлиги пойдеворнинг юқори сатҳидан юқорида бошланадиган ҳолатларда, барча элементлардан пойдеворга узатиладиган ички зўриқиш кучлари, шу жумладан деворлардан узатилувчи эгувчи момент ва кесувчи кучлар мазкур ШНҚнинг 175-бандига мувофиқ ҳисобланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚозиқли пойдеворлар учун КБЛ доирасида ҳисоблаш конструкция-қозиқ-грунт ўзаро таъсирини ҳисоблаш талаблари ушбу ШНҚнинг 10-боби 9-параграфига мувофиқ бажарилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа11-§. Чегаравий мустаҳкамлик ва унинг камайиш коэффициенти
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа179. Юк кўтариш қобилиятини лойиҳалаш доирасида, модал таҳлил пайтида бир эркинлик даражасига эга бўлган тизим учун кутилаётган пластик деформация ва талаб қилинадиган мустаҳкамлик нисбати билан боғлиқ сейсмик юк коэффициентлари мазкур ШНҚнинг 10-расмига мувофиқ бўлиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОртиқча бикрлиги бўлмаган юк кўтарувчи тизимлар учун чегаравий мустаҳкамликнинг камайиш коэффициенти fy (μk,T) тенг кўчишлар талабига мувофиқ тахмин қилинаётган пластик деформация μk га тенг деб қабул қилиниши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(48)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаfe (T) — юк кўтарувчи тизим учун Т давр учун ҳисобланган талаб этилган эластик (қайишқоқ) мустаҳкамлик;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаRy (μk,T) — чегаравий мустаҳкамликнинг камайиш коэффициенти.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОртиқча бикрлиги бўлмаган юк кўтарувчи тизимлар учун чегаравий мустаҳкамликнинг Ry (μk,T) камайиш коэффициенти тенг кўчиш талабига асосан тахмин қилинган пластик деформация μk га тенг деб қабул қилиниши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(49)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОртиқча бикрликка эга бўлган юк кўтарувчи тизимлар учун қуйидагилар қабул қилиниши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(50)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда, TB — ушбу ШНҚнинг 3-формуласи билан аниқланган спектрнинг бурчак даври.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа10-расм. Чизиқли ва чизиқсиз деформациялар нисбати
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа180. Юк кўтариш қобилияти бўйича лойиҳалашда, кутилаётган пластик деформацияга қараб чегаравий ҳолатлар бўйича ҳисоблаш учун юк кўтарувчи тизим эга бўлиши керак бўлган лойиҳавий мустаҳкамлик фд (μк,Т) қуйидаги формула бўйича аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(51)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда, Д — мустаҳкамлик захираси коэффициенти ҳисобланиб, лойиҳавий мустаҳкамликка нисбатан чегаравий мустаҳкамлик захирасини ифодалайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа12-§. Юк кўтарувчи тизимнинг ўзини тутиш ва сейсмик юкнинг камайиш коэффициенти
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа181. Юк кўтарувчи тизимнинг ўзини тутиш коэффициенти Р қуйидаги формулага мувофиқ қуйидаги омилларга боғлиқ ҳолда аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатахмин қилинган пластик деформация μk;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 51-формуласида белгиланган мустаҳкамлик захираси коэффициенти D;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 3-жадвалида аниқланган бинонинг муҳимлик коэффициенти I.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(52)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа182. Юк кўтариш қобилияти бўйича лойиҳалашда чегаравий ҳолатлар бўйича ҳисоблаш мақсадида, маълум бир пластик деформация қобилияти билан танланган юк кўтарувчи тизимнинг ҳар бир тури учун сейсмик юкни камайтириш коэффициенти Ra (T) қуйидаги формула орқали аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(53)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаёки ушбу ШНҚнинг 48 ва 51-формулалари орқали қуйидагича ифодалашга ҳам йўл қўйилади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(54)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 49, 50, 52, 53 ва 54-формулаларидан фойдаланган ҳолда сейсмик юкнинг камайиш коэффициенти Ра (Т) қуйидаги формулалар билан ифодаланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа (55)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа (56)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа13-§. Модал ҳисоблаш усуллари. Модал ҳисоби параметрлари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа183. Ушбу ШНҚнинг 184, 186 ва 187-бандларида келтирилган зилзила йўналишидан қатъи назар ҳисобга олинадиган модал ҳисоблаш параметрлари, фақат кўриб чиқилаётган зилзила йўналиши учун юк кўтарувчи тизимнинг хусусий тебранишларини ҳисоблаш натижаларига асосланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу параметрлар мазкур ШНҚнинг 6-боби 15 ва 16-параграфларида келтирилган иккала модал ҳисоблаш усулида ҳам қўлланилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа184. Модал ҳисоблаш параметрлари қуйида фақат горизонтал текисликдаги сейсмик таъсирнинг (X) йўналиши учун аниқланган.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу модал ҳисоблаш параметрлари (X) га перпендикуляр бўлган сейсмик таъсир йўналиши (Y) йўналиши учун ҳам аниқланишига йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа185. Юк кўтарувчи тизимнинг эркинлик даражалари учун модал ҳисоблаш параметрларини аниқлашда қуйидагилар бажарилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаораёпмаларни бикр диафрагмалар сифатида моделлаштиришда ҳар бир i-қават учун қават массаси mi ва қават массалари марказидан ўтувчи вертикал ўқ атрофида бурилиш учун массанинг инерция моменти miθ аниқланиши, бунда массалар марказида (бош тугунда) горизонтал (X) ва (Y) йўналишларда аниқланган кўчишларни кўриб чиқиш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОраёпмаларни қаттиқ диафрагмалар сифатида эмас, балки мазкур ШНҚнинг 115-бандига мувофиқ уларнинг текислигидаги силжишлар учун эркинлик даражаларини ҳисобга олган ҳолда қобиқ (мембрана) чекли элементлари сифатида моделлаштиришда, қаватларнинг mi массалари ўрнига mj(s) массаларини инобатга олган ҳолда.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСейсмик таъсирнинг берилган йўналиши (X) учун х ўқи йўналишидаги тебранишларнинг н-шакли учун иштирок этишнинг модал коэффициенти Г𝑛(𝑋) ва асоснинг модал самарали массаси 𝑚𝑡𝑥𝑛(𝑋) қуйидаги формула орқали аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(57)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа186. Қаватларнинг модал самарали (эффектив) массалари сейсмик таъсирнинг берилган йўналиши (X) учун тебранишларнинг одатий н-шаклида, мазкур ШНҚнинг 185-бандида аниқланган эркинлик даражалари бўйича модал самарали массалар қуйидаги 58-формулага мувофиқ аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(58)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа187. Жавобнинг бирлик модал қиймати сейсмик таъсирнинг берилган йўналиши (X) учун тебранишларнинг одатий н-шаклида, жавобнинг ҳар қандай қиймати (кўчиш, қаватнинг нисбий силжиши, ички зўриқиш кучи) учун Г𝑛(𝑋)нинг бирлик модал қиймати статик ҳисоб-китобдан аниқланиши лозим. Бунда, ушбу ШНҚнинг 58-формуласи бўйича аниқланган модал самарали массалар тегишли йўналишларда қўлланилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа14-§. Сейсмик таъсирларни спектрал таҳлил усули билан ҳисоблаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа188. Спектрал таҳлил усули қуйида сейсмик таъсир йўналиши (X) учун тавсифланган. Худди шундай ҳисоблаш (X) йўналишига перпендикуляр бўлган (Y) йўналиши учун ҳам бажарилиши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа189. Горизонтал йўналишлар (X) ва (Y) учун алоҳида олинган максимал жавоб қийматларига, ушбу ШНҚнинг 86-87-бандларига мувофиқ йўналишлар бўйича жавоблар комбинацияси қўлланилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа190. Сейсмик таъсирнинг берилган йўналиши (X) учун жавобнинг ҳар қандай қиймати (силжиш, қаватнинг нисбий силжиши, ички зўриқиш кучи) учун тебранишларнинг одатий н-шаклидаги жавобнинг максимал модал қиймати 𝑟𝑛,𝑚𝑎𝑥(𝑋) қуйидаги формула бўйича ҳисобланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(59)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
— бирлик модал қиймати;Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
— ушбу ШНҚнинг 16-формуласидан олинган тебранишларнинг Tn n-шакли даври учун камайтирилган лойиҳавий спектрал тезланиш.Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур ШНҚнинг 191-бандига мувофиқ тебранишларнинг ҳар бир шакли учун жавобнинг ҳар бир қиймати учун алоҳида ҳисобланган ички зўриқиш кучлари, силжишлар ва қаватнинг нисбий силжишлари статистик жиҳатдан қуйидагича бирлаштирилиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамодалар комбинациясининг умумий қоидаси сифатида қуйидаги 60-формулада келтирилган тўлиқ квадратик комбинация талабини қўллаш орқали:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(60)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
ва 𝑟𝑛,𝑚𝑎𝑥 (𝑋) – ушбу ШНҚнинг 187-бандига мувофиқ ҳисобланган тебранишлар жавобининг m ва n-шакллари учун максимал модал қийматлариρмн –ушбу модалар учун кросскорреляция коэффициенти;Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 60-формуласида келтирилган кросс-корреляция коэффициентини қуйидаги формула орқали аниқлаш керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(61)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаβmn — ҳисоб-китобда кўриб чиқилган тебранишларнинг м ва н-шакллари даврларининг нисбати;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаξm ва ξn — турли модалар учун турлича қабул қилиниши мумкин бўлган модал демпферлаш коэффициентлари.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМодал демпферлаш коэффициентлари барча модалар учун бир хил деб қабул қилинса, кросс корреляция коэффициентини қуйидаги формулага мувофиқ соддалаштиришга йўл қўйилади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(62)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабарча кўриб чиқилаётган тонлар учун βmn < 0.8 шарт бажарилганда, мазкур ШНҚнинг 60-формуласида берилган комбинация ўрнига қуйидаги 63-формуласида аниқланган илдизлар квадратларини қўшиш талабини қўллашга йўл қўйилади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(63)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаИлдизлар квадратларини қўшиш комбинацияси ушбу ШНҚнинг 60-формуласидаги ρmn= 0 (m ≠ n) va ρmn= 1 (m = n) бўлгандаги махсус ҳолатига мос келиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа(X) йўналишидаги сейсмик таъсир учун асосдаги максимал модал кўндаланг куч 𝑉𝑡𝑥𝑛,𝑚𝑎𝑥(𝑋) ва унга мос келадиган максимал ағдарувчи момент 𝑀o𝑥𝑛,𝑚𝑎𝑥(𝑋) х ўқи йўналишидаги одатий n-чи тебраниш тони учун қуйидаги 64 ва 65-формулалари бўйича ҳисобланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(64)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(65)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу катталиклар учун модал ҳиссаларнинг комбинацияси мазкур бандга мувофиқ бажарилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа15-§. Вақт соҳасида модал суперпозиция усули билан сейсмик юкларни ҳисоблаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа191. Бир вақтнинг ўзида (X) ва (Y) йўналишларда таъсир этувчи сейсмик таъсир учун тебранишларнинг н-тони учун конструкциянинг типик модал реакцияси (кўчиш, қаватлараро дрейф, зўриқиш кучлари)нинг вақт бўйича ўзгариши 𝑟𝑛(𝑋,Y)(𝑡) қуйидаги 66-формула бўйича ҳисобланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(66)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
— сейсмик таъсирнинг таянч йўналиши сифатида танланган (X) учун реакциянинг меъёрланган модал қиймати;Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
— қуйидаги 67-формула вақт бўйича аниқланадиган тебранишларнинг n-тони учун камайтирилган модал ўзини тутиш хусусияти:Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(67)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабу ерда, ωn — тебранишларнинг n-тонининг хусусий доиравий частотаси, a 𝑑𝑛 (𝑋,Y)(𝑡).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур ШНҚнинг 67-формуласида келтирилган чизиқли модал силжиш 𝑑𝑛 (X,Y)(𝑡) қуйидаги 68-формула билан берилган (X) ва (Y) йўналишлардаги грунтнинг сейсмик ҳаракати компонентларининг биргаликдаги таъсири остидаги n-тон учун бир эркинлик даражасига эга бўлган тизимнинг ҳаракат формуласининг вақт соҳасидаги ечимидан олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(68)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабу ерда, 𝑢̈ g (𝑋)(𝑡) va 𝑢̈ g (Y)(𝑡) — (X) ва (Y) йўналишларда грунт тезланишининг ўзаро перпендикуляр компонентлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа𝑑̈n (X,Y)(𝑡) ва 𝑑n (X,Y)(𝑡) — мос равишда модал тезлик ва вақт бўйича тезланиш.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲисоблашда вақт бўйича интеграллаш қадами Tn/10 дан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКонструкциянинг ички зўриқиш кучлари, кўчишлар ва қаватлараро дрейфлар каби реакцияларининг вақт бўйича ўзгариши 𝑟 (X,Y)(𝑡), ҳар бир тебраниш тони учун ҳисобланган 𝑟n(X,Y)(𝑡) бир вақтдаги модал ҳиссаларни тўғридан-тўғри қўшиш орқали олиниши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(69)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа192. Тебранишларнинг одатий n-тони учун (X) ва (Y) йўналишларида маълум бир сейсмик таъсир остида асосдаги модал кўндаланг кучнинг ва унга мос бўлган ағдарувчи моментнинг x ўқи йўналишида вақт ўтиши билан ўзгариши Vtxn (X,Y) (t) ва Mtxn (X,Y) (t) қуйидаги 70-формула бўйича ҳисобланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(70)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу миқдорлар учун модал улушларнинг комбинацияси мазкур ШНҚнинг 191-бандига мувофиқ амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа193. Модал суперпозиция чизиқли усули билан ҳисоблашда вақт оралиғида грунт ҳаракатининг камида 11 жуфт ёзувидан фойдаланиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТезланишларнинг ўзаро перпендикуляр горизонтал йўналишлардаги ёзувлари юк кўтарувчи тизимга бир вақтнинг ўзида (X) ва (Y) бош ўқлар бўйлаб берилиши, сўнгра ёзувлар 90° га бурилгандан кейин ҳисоблаш такрорланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаФойдаланиладиган зилзила ёзувларини танлаш ва масштаблаш мазкур ШНҚнинг 3-боби 2-параграфига мувофиқ амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа194. Конструкция реакцияларининг қийматлари ушбу ШНҚнинг 191-бандига мувофиқ камида 2×11=22 та ҳисоб-китобдан олинган натижаларнинг максимал қийматларининг ўртачаси сифатида аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа16-§. Тўлдирувчи деворлар учун эластик бирикма детали
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа195. СТД-3 ва СТД-4 сатҳларининг такрорий сейсмик таъсирларида тўлдирувчи деворнинг шикастланишини олдини олиш мақсадида каркасли тўлдирувчи девор ва унга туташ устунлар/деворлар ўртасида эластик чоклар ўрнатилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу чоклар деворнинг деформацияланишига йўл қўймайдиган эластик материал билан тўлдирилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа196. Бикр чоклар устун/деворларнинг ички юзасига бутун баландлиги бўйича ва тўсин/ораёпманинг пастки юзасига анкерлар билан маҳкамланадиган С-симон профил ёрдамида бажарилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБикр чоклар профил зилзила вақтида деворнинг нотекис силжишини ҳам олдини олиш имконини бериши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБикр чокларни бажаришда ёнғин, қизиш, шовқин ва сув ўтказишига қарши чоралар ҳам кўрилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6-боб. Биноларни деформацияларни ҳисобга олган ҳолда сейсмик таъсирларга баҳолаш ва лойиҳалаш учун ҳисоблаш асослари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1-§. Деформациялар асосида баҳолаш ва лойиҳалаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа197. ДБЛда қуйидагилар бажарилиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамавжуд ёки олдиндан лойиҳалаштирилган юк кўтарувчи тизим элементлари учун чизиқсиз моделлаштириш усулларига мос келадиган ички зўриқиш кучлари ва деформациялар ўртасидаги боғлиқликларни аниқлаш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабелгиланган мақсадли сейсмик хусусиятга (ёки хусусиятларга) мос келадиган, танланган зилзила (ёки бир нечта зилзилалар) учун вақтинчалик аниқлаш соҳасида статик ёки динамик усуллардан фойдаланиб, орттирмаларни ҳисобга олган ҳолда юк кўтарувчи тизимни ҳисоблаш ҳамда чизиқсиз пластик ҳолат билан боғлиқ деформацияларга қўйиладиган талаблар ва мўрт ҳолат билан боғлиқ мустаҳкамликка қўйиладиган талабларни аниқлаш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадеформациялар ва ички зўриқиш кучларига қўйиладиган талабларни берилган сейсмик хусусиятга (ёки хусусиятларга) мувофиқ аниқланган деформация қобилияти ва мустаҳкамликнинг тегишли қийматлари билан таққослаш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамавжуд бинолар учун деформацияларга асосланган баҳолаш ишларини деформация ва мустаҳкамликка қўйиладиган талабларни тегишли деформация қобилияти ва мустаҳкамлик қийматларидан ошмаслигини ёки ошиб кетишини кўрсатиш билан якунлаш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаянги лойиҳаланаётган бинолар ёки кучайтирилиши керак бўлган мавжуд бинолар учун деформациялар ва мустаҳкамликка қўйиладиган талаблар тегишли деформация қобилият ва мустаҳкамлик қийматларидан ошмаса, деформацияларга асосланган лойиҳалашни тугалланган деб ҳисоблаш.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунда, элементларнинг кесимлари ўзгартирилиши, ҳисоблаш такрорланиши ҳамда қайта баҳолаш ўтказилиши ва шу билан деформациялар бўйича лойиҳалашни якунлаш.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа198. Ушбу бобда келтирилган ДБЛ усули 9-бобида келтирилган баланд биноларни лойиҳалаш учун қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа199. Мазкур ШНҚнинг 201-бандида келтирилган бинолар учун мустаҳкамлик бўйича лойиҳалаш тамойиллари асосида дастлабки лойиҳалаш ишлари бажарилгандан сўнг ушбу бобда келтирилган ДБЛдан фойдаланган ҳолда, қўшимча равишда сейсмик хусусиятларни баҳолаш ишлари амалга оширилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа200. Ушбу ШНҚнинг 9-бобида келтирилган баланд биноларни лойиҳалашда ДБЛ ёндашуви доирасида баҳолаш ва кучайтиришда асос сифатида қабул қилинган мақсад кўрсаткичлар мазкур ШНҚнинг 6-жадвалига мувофиқ қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа201. Сейсмик лойиҳалаш синфи (СЛС) СЛС = 1а, СЛС = 2а ва бинонинг баландлик синфи (ББС) ББС = 2, ББС = 3 бўлган бинолар учун мазкур ШНҚнинг 6-жадвалига мувофиқ:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамуҳимлилик коэффициенти И=1,5 бўлган, СТД-2 зилзиласи учун мустаҳкамлик бўйича лойиҳалаш тамойилларига мувофиқ бажарилган лойиҳалашни дастлабки лойиҳалаш сифатида кўриб чиқиш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадастлабки лойиҳалашдан ўтган бинонинг юк кўтарувчи тизими ушбу бобга мувофиқ деформацияларга асосланган баҳолаш ва лойиҳалаш ёндашувидан фойдаланган ҳолда баҳоланиши.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБаҳолаш қуйидагиларни таъминлаш учун амалга оширилиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСТД-1 зилзиласи таъсирида мазкур ШНҚнинг 6-жадвалида юқори самарадорлик даражасидаги сифатида белгиланган назорат остидаги шикастланишлар мақсадли сейсмик хусусиятини;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСТД-3 зилзиласи таъсирида чекланган шикастланишлар мақсадли сейсмик хусусиятини.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2-§. Сейсмик таъсирни аниқлаш ва бошқа таъсирлар билан уйғунлаштириш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа202. Юк кўтарувчи тизим элементларини баҳолаш учун сейсмик таъсирнинг вертикал юклар таъсири билан уйғунлиги қуйидаги формула орқали аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(71)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаG — доимий юкламалар таъсири;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаS — қор юкининг таъсири;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
— сейсмик таъсир.Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲаракатланувчи юкларнинг самарали таъсири
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаn — ҳаракатланувчи юклар массасининг ушбу ШНҚнинг 11-жадвалида аниқланган иштирок этиш коэффициенти.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
— мазкур ШНҚнинг 204-бандида аниқланган горизонтал сейсмик таъсир.Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа203. Ушбу бобда келтирилган чизиқсиз усуллардан фойдаланган ҳолда сейсмик таъсирни ҳисоблашдан олдин, чизиқсиз статик ҳисоблаш амалга оширилиши, бунда ҳисоблаш ушбу ШНҚнинг 71-формуласидан статик вертикал юклар (𝐸𝑑(𝐻))дан ташқари, орттирмаларни ҳисобга олган ҳолда юк кўтарувчи тизимга нисбатан қўлланилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲисоблаш натижасида олинган ички зўриқишлар ва деформациялар горизонтал сейсмик таъсирни ҳисоблаш учун бошланғич қийматлар сифатида қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЯнги лойиҳаланаётган ва кучайтирилган бинолар учун бу босқичда чизиқли бўлмаган деформацияларга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБироқ, мавжуд биноларни баҳолашда (агар улар мавжуд бўлса), чизиқли бўлмаган деформациялар ҳам бошланғич қийматлар сифатида ҳисобга олиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа204. Ed(H) мазкур ШНҚнинг 71-формуласидаги горизонтал сейсмик таъсир қуйидагича аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 7-боби 6-параграфида тавсифланган юклаш усулларидан фойдаланган ҳолда горизонтал сейсмик таъсирнинг 𝐸𝑑(𝐻) чизиқсиз ҳисоб-китоби бажарилганда, 86-бандига мувофиқ (зилзила йўналишлари (X) ва (Y) учун алоҳида ҳисобланган таъсир (эффект) бирлаштириш орқали олинган горизонтал сейсмик таъсирга мос келади);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 251-бандига мувофиқ вақт минтақасида горизонтал сейсмик таъсирнинг чизиқли бўлмаган ҳисоби бажарилган тақдирда, мазкур ШНҚнинг 5-боби 3-параграфига мувофиқ бир вақтнинг ўзида аниқланган (X) ва (Y) ортогонал йўналишлардаги зилзиланинг горизонтал таркибий қисмлари биргаликда ҳисобга олган ҳолда (бирлаштирилган горизонтал сейсмик таъсир (𝐸𝑑(𝐻)) бевосита ушбу ҳисобдан олиниши керак).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3-§. Чизиқсиз хусусиятли моделлар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа205. Стерженли (рамали) чекли элементлар сифатида моделлаштириладиган ва ушбу ШНҚнинг 95-банди талабларига жавоб берадиган устунлар, тўсинлар ва темир-бетон деворларда чизиқсиз хатти-ҳаракат модели сифатида, тўпланган пластик хатти-ҳаракат моделидан (пластик шарнирлар модели) фойдаланишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа206. Тўпланган пластик хатти-ҳаракат моделида пластик деформациялардаги ички зўриқиш кучлари ўзларининг пластик чегараларига етадиган чекли узунлик зоналари бўйлаб бир текис тақсимланган деб қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПластик деформациялар зонасининг узунлиги пластик шарнирнинг узунлиги (Lp) ишчи йўналишдаги кесим ўлчамининг ярмига (h) тенг деб қабул қилиниши керак (Lp≈0.5h).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа207. Фақат ўқ бўйлаб таъсир этувчи кучлар остида пластик деформацияга учрайдиган элементлар учун, пластик деформация зоналарининг узунлиги мос келувчи элементнинг эркин узунлигига тенг деб қабул қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа208. Тўпланган пластик деформацияларни ифодаловчи пластик шарнир ушбу ШНҚнинг 206-бандида келтирилган пластик деформациялар зонасининг ўртасида жойлашиши, бироқ тўсин ва устунлар учун мазкур ШНҚнинг 226-бандида, деворлар учун эса 228-бандида келтирилган тахминий соддалаштирилган моделлашга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа209. Темир-бетон пластик шарнирлар кесимларининг самарали оқувчанлик моментларини аниқлаш шартлари қуйидагича белгиланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаматериалларнинг мустаҳкамлик хусусиятлари ушбу ШНҚнинг 221-бандига мувофиқ қабул қилиниши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатаъсирчан оқувчанлик моментини ҳисоблашда бетоннинг бирлик сиқилиш деформациясини 0,0035 га, арматура пўлатининг бирлик деформациясини эса 0,01 га тенг деб қабул қилишга йўл қўйилиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатаъсирчан оқувчанлик моментини ҳисоблашда, вертикал юклардан ҳосил бўладиган ўқ бўйлаб таъсир этувчи кучлар ҳисобга олиниши.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа210. Юкланишнинг икки йўналиши бўлган темир-бетон ва пўлат кесимлар учун ички зўриқиш кучлари ва пластик деформациялар ўртасидаги боғлиқликларда мустаҳкамланиш таъсир (эффект) (пластик бурилишнинг ортиши билан пластик моментнинг ортиши) ҳисобга олмасликка йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа211. Мазкур ШНҚнинг 238 — 240 ва 251-бандларига мувофиқ бажариладиган вақт соҳасидаги сейсмик таъсирнинг чизиқсиз ҳисобида пўлат юк кўтарувчи тизимлар учун даврий хатти-ҳаракат модели сифатида стандарт эластопластик даврий модель, темир-бетон юк кўтарувчи тизимлар учун эса олдинги максимумга йўналтирилган модель ёки ундан келиб чиқадиган, даврий юкланиш жараёнида бикрликнинг камайишини ҳисобга олишга имкон берадиган моделларни қўллашга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа212. Бинонинг юк кўтарувчи тизимини ташкил этувчи устун, тўсин ва темир-бетон деворларда чизиқсиз хатти-ҳаракат модели сифатида тақсимланган пластик хатти-ҳаракат моделларидан фойдаланишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа213. Тақсимланган пластик хатти-ҳаракат моделларини чизиқсиз деформацияларни ҳисобга олиш учун элементларнинг учларидаги чекли узунлик зоналарида (пластик деформация зоналарида) ёки элементнинг бутун узунлиги бўйлаб узлуксиз (тақсимланган) қўллашга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа214. Толалар асосидаги кесим модели қуйидагиларни ҳисобга олиш имконини бериши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаунда бетон ёки конструкция пўлат етарлича кичик катакчаларга бўлинган ва арматура стерженлари алоҳида моделлаштирилганликни;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҳар бир катакча учун ўқ кучланишлари ва бирлик деформациялар ўртасидаги даврий боғлиқликларни.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТолалар асосидаги кесим моделидан темир-бетон деворларни чизиқсиз моделлаштиришда фойдаланишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТолалар асосидаги кесим модели ёрдамида деворларнинг мураккаб кесимлари (Т, Л, У ёки С-симон) режада турли зоналарга бўлиш, вертикал йўналишда эса девор чекли узунликдаги қисмига бўлиш ва деворнинг ҳар бир қисми учун икки ўлчамли чекли элементлар тармоғини ҳосил қилиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа215. Эгилиш ва ўқ бўйлаб таъсир этувчи кучлар таъсирида темир-бетон деворларнинг чизиқсиз хатти-ҳаракатларини моделлаштириш учун фойдаланиладиган толалар асосидаги кесим моделига параллел равишда, девордаги силжиш деформациялари мазкур ШНҚнинг 214-бандидаги чекли элементлар тармоғига параллел уланган чизиқли силжиш модели ёрдамида ҳисобга олинишига йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЧизиқли силжиш модели учун силжиш модули ушбу ШНҚнинг 10-жадвалидан олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа216. Материалларнинг мустаҳкамлик хусусиятлари ушбу ШНҚнинг 13-жадвалига мувофиқ қабул қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4-§. Чизиқсиз ҳисоблаш учун юк кўтарувчи тизимни моделлаштириш талаблари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа217. Биноларнинг юк кўтарувчи тизимлари ҳар доим уч ўлчамли кўринишда моделлаштирилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа218. Чизиқсиз ҳисоблаш учун юк кўтарувчи тизимни моделлаштиришда иккита ўзаро перпендикуляр горизонтал йўналишлардаги сейсмик таъсир ҳисобга олиниши ҳамда чизиқли демпферлаш коэффициенти инструментал таҳлил асосида бошқа қийматлар кўрсатилмаган бўлса, 5 фоизга тенг деб қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа219. Деформацияланган юк кўтарувчи тизимда ўқ бўйлаб таъсир этувчи кучлар таъсирида юзага келадиган иккинчи тартибли таъсир ҳисобга олиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа220. Деформациялар асосида баҳолаш ва лойиҳалаш учун моделлаштиришда материалларнинг мустаҳкамлик хусусиятлари қуйидагиларга мувофиқ қабул қилиниши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадеформациялар асосида янги биноларни баҳолаш ва лойиҳалашда ушбу ШНҚнинг 13-жадвалида аниқланган бетон, арматура пўлати ва конструкция пўлатнинг кутилаётган (ўртача) мустаҳкамлик тавсифлари.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа221. Мазкур ШНҚнинг 13-жадвалидаги fce ва fck бетоннинг сиқилишга ўртача ва номинал мустаҳкамлигини, fye ва fyk эса пўлатнинг ўртача ва номинал оқувчанлик мустаҳкамлигини билдиради.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа222. Ушбу бобга мувофиқ сейсмик хусусиятлари баҳоланадиган юқори даражадаги пластикликка эга бўлган янги темир-бетон юк кўтарувчи тизимларда қувват бўйича лойиҳалаш тамойиллари ва бошқа пластик лойиҳалаш талаблари асосида дастлабки лойиҳалаш туфайли, юк кўтарувчи тизим ва даврий хатти-ҳаракатлар моделларида қуйидагиларни ҳисобга олмасликка йўл қўйилади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадаврий юкланиш жараёнида мустаҳкамликнинг пасайиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасилжишдан шикастланишлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаустунлар ва тўсинларнинг бирикиш зонасидаги шикастланишлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаарматура устма-устлиги узунлигининг етарли эмаслиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документакўндаланг арматура сонининг етарли эмаслиги таъсири.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа223. Мавжуд биноларни баҳолаш ва уларнинг кучайтирилишини лойиҳалаш ишлари ушбу боб талабларига мувофиқ бажарилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа13-жадвал
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМатериал | Нисбат |
Бетон | 𝑓𝑐𝑒=1.3 𝑓𝑐k |
Арматура пўлати | 𝑓y𝑒=1.15 𝑓yk |
Конструкция пўлат (S235) | 𝑓y𝑒=1.1𝑓yk |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа224. Тўсин ва устунлар стерженли (рамали) чекли элементлар сифатида моделлаштирилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЧизиқсиз хатти-ҳаракатларни мазкур ШНҚнинг 205-бандига мувофиқ жамланган пластик хатти-ҳаракатлар модели (пластик шарнирлар) ёки ушбу ШНҚнинг 206-бандига мувофиқ тақсимланган пластик хатти-ҳаракатлар моделлари ёрдамида элементларнинг учларидаги чекли узунликдаги пластик деформация зоналарида моделлаштиришга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа225. Тўсин ва устунларни бириктириш тугунларида барча олтита эркинлик даражаси ҳисобга олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚопламалар бикр диафрагмалар сифатида моделлаштирилса, бикр ҳаракатга мос келадиган эркинлик даражалари чиқариб ташланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа226. Тўсин ва устунларда пластик шарнирларни тўғридан-тўғри тўсин ва устунларнинг бирикиш зонасидан ташқарида, тўсин ёки устунларнинг тоза оралиқларининг учларида жойлаштиришга йўл қўйилади. Бунда, вертикал юклар таъсирида тўсинлар оралиғида пластик шарнирлар ҳосил бўлиши мумкинлигини ҳисобга олиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа227. Учларидаги пластик шарнирлар орасидаги темир-бетон тўсин ва устунлар қолган узунлиги бўйлаб чизиқли элементлар сифатида моделлаштирилиши, бунда элементлар кесимларининг самарали бикрлиги мазкур ШНҚнинг 231-бандига мувофиқ аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа228. Ушбу ШНҚнинг 7-боби 6-параграфига мувофиқ чизиқли бўлмаган юклаш усулларидан фойдаланган ҳолда бажарилган тақдирда, сейсмик таъсирни ҳисоблашни қуйидагича қўллашга йўл қўйилади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 105-банднинг геометрик шартларга жавоб берадиган темир-бетон яхлит деворларда;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабоғловчи тўсинли деворнинг ҳар бир сегментида, чизиқли бўлмаган хатти-ҳаракат модели сифатида тўпланган пластик хатти-ҳаракат модели (пластик шарнирлар модели).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунда, пластик шарнирларни ҳар бир қаватда девор кесимининг пастки қисмида жойлаштиришга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаАгар бинонинг ертўла қаватларида бикр периметрал деворлар мавжуд бўлса, бу деворлардан қаватлар бўйлаб юқорига давом этадиган деворларнинг пластик кесимлари камида биринчи ертўла қавати поли сатҳидан бошлаб аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДеворлар пластик шарнирлар орасидаги узунлик бўйлаб чизиқли элементлар сифатида моделлаштирилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу элементлар кесимларининг самарали бикрлиги мазкур ШНҚнинг 231-бандига мувофиқ аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМураккаб шаклдаги (Т, Л, У ёки С-симон) девор қисмларининг қаватлар сатҳидаги тўсинлар ва/ёки ораёпма плиталари билан боғланиш тугунларидаги текисликдаги боғланиш хусусиятига боғлиқ бўлган эркинлик даражалари, уч ўлчовли фазода қаттиқ жисмнинг ҳаракатланиш шарти бажарилиши учун кесимнинг оғирлик марказида жойлашган асосий тугун нуқтасининг олтита мустақил эркинлик даражаси билан кинематик боғлаш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа229. Сейсмик таъсирни мазкур ШНҚнинг 7-боби 7-параграфига мувофиқ вақт соҳасида чизиқсиз усул билан ҳисоблаш амалга оширилганда, шунингдек ушбу ШНҚнинг 10-бобига мувофиқ баланд бинолар учун пластик шарнирлар модели яхлит деворлар ва бириктирувчи тўсинли девор сегментлари учун қўлланилишига йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЯхлит деворлар ва бириктирувчи тўсинли девор сегментлари элементлар учун мазкур ШНҚнинг 212-бандида белгиланган кесим бўлаги (тола) модели қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа230. Боғловчи тўсинли деворларнинг бириктирувчи тўсинларининг чизиқсиз моделларини ушбу ШНҚнинг 224-бандига мувофиқ стержен элементлари сифатида ёки махсус моделлаштириш усулларидан фойдаланган ҳолда бажаришга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБино периметри бўйлаб ертўла деворлари ва бино ораёпмаларини чизиқсиз моделлаштиришни талаб этишга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЕртўла деворлари ва бино ораёпмалари учун ушбу ШНҚнинг 112, 114 ва 119-бандларида келтирилган барча моделлаштириш талабларига риоя қилган ҳолда мазкур ШНҚнинг 10-жадвалида келтирилган кесимларнинг самарали бикрлигидан фойдаланган ҳолда эквивалент чизиқли моделлаштириш бажарилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа231. Чизиқли моделлаштириладиган деворлар ва ораёпмаларнинг текис ва текисликдан ташқари ҳолатлари учун кесимларнинг самарали бикрлик коэффициентлари ушбу ШНҚнинг 10-жадвалига мувофиқ қабул қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа232. Тўпланган пластик хатти-ҳаракат модели бўйича моделлаштирилган устунлар, тўсинлар, бириктирувчи тўсинлар ва деворлар кесимларининг самарали бикрлиги қуйидаги формулага мувофиқ аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(72)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаMy ва 𝜃й — стерженли элемент учларидаги пластик шарнирларнинг самарали оқувчанлик моментлари ва оқувчанлик бурилиш бурчакларининг ўртача қийматлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаLs — силжиш оралиғи (моментнинг кесимдаги силжитувчи кучга нисбати);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаустун ва тўсинлар учун Ls тахминан оралиқнинг ярмига, деворлар учун эса қават асосидан девор тепасигача бўлган масофанинг ярмига тенг деб қабул қилинади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур ШНҚнинг 72-формуласида кўрсатилган пластик шарнирнинг оқувчанлик бурчаги 𝜃y қуйидаги формула бўйича ҳисобланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(73)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаφy — пластик шарнир кесимидаги самарали оқувчанлик эгрилиги. Тўсин ва устунлар учун ɳ=1, деворлар учун эса ɳ=0.5 қабул қилинади;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаh — кесим баландлиги. Арматуранинг оқувчанлик ҳолатида сирпаниши туфайли бурилишни тавсифловчи ифодадаги охирги ҳад;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаdb — таянчга (узелга ёки асосга) маҳкамланган арматура стерженларининг ўртача диаметри;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаfce ва fye — бетоннинг сиқилишга ўртача (кутилаётган) мустаҳкамлиги ва мос равишда арматуранинг оқувчанлик ўртача мустаҳкамлиги.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа233. Массаларни моделлаштириш ушбу ШНҚнинг 125-бандига мувофиқ бажарилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа234. Бинонинг исталган i-қаватида мазкур ШНҚнинг 8-жадвалида аниқланган А1 турдаги номунтазамлик ва буралиш номунтазамлик коэффициенти ɳ𝑏𝑖>1.5 мавжуд бўлса, у ҳолда ушбу ШНҚнинг 131-бандида аниқланган қўшимча эксцентриклик таъсири (эффект) ушбу бобда ҳисобга олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5-§. Чизиқсиз ҳисоблаш усулини танлаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа235. Деформацияларни баҳолаш ва лойиҳалаш доирасида қуйидаги чизиқсиз ҳисоблаш усуллари қўлланилиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 7-боби 6-параграфида батафсил тавсифланган юкланиш усуллари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 7-боби 7-параграфида батафсил тавсифланган вақт оралиғида чизиқсиз ҳисоблаш усули.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа236. Мазкур ШНҚнинг 115 — 118-бандларида батафсил тавсифланган бир модали юклаш усуллари ушбу ШНҚнинг 5-жадвалига мувофиқ ва 242-бандида келтирилган шартлар бажарилганда, ББС≥5 бўлган бинолар учун қўллашга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур ШНҚнинг 249-250-бандларида белгиланган кўп модали юклаш усулларини ББС≥2 бўлган барча бинолар учун қўллашга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа237. Ушбу ШНҚнинг 251-бандида батафсил тавсифланган вақт минтақасида чизиқсиз ҳисоблаш усулини барча биноларга сейсмик таъсирни ҳисоблаш учун қўллашга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ШНҚнинг 9-бобига мувофиқ баланд бинолар учун вақт минтақасида чизиқсиз ҳисоблаш усулидан фойдаланиш лозим (5-жадвалидаги ББС=1 бўлган бинолар).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6-§. Чизиқсиз юклаш усулларидан фойдаланиб сейсмик таъсирни ҳисоблаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа238. Ушбу ШНҚ доирасида сейсмик таъсирни чизиқсиз ҳисоблашда мазкур ШНҚнинг 241 — 244 ва 247-248-бандларда тавсифланган бир модали юклаш усуллари ва 249-бандда белгиланган кўп модали юклаш усулларидан фойдаланишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа239. Барча чизиқли бўлмаган усулларда бўлгани каби ҳисоблашнинг бошланғич босқичида (нолинчи қадамда) мазкур ШНҚнинг 242-бандига мувофиқ зилзила билан боғлиқ бўлмаган юклар таъсирида орттирмалар билан чизиқли бўлмаган статик ҳисоблаш амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ҳисоблаш натижасида олинган ички зўриқиш ва деформациялар сейсмик таъсирни ҳисоблаш учун бошланғич қийматлар сифатида қабул қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЯнги бинолар учун вертикал юклар таъсирида чизиқли бўлмаган деформацияларга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа240. Юкланиш усулларидан фойдаланган ҳолда ҳисоблаш натижасида баҳолаш учун асос бўлган пластик хусусиятга мос келадиган пластик деформациялар (пластик бурилишлар) ва пластик бўлмаган (мўрт) хусусиятга мос келадиган ички зўриқиш кучлари самарадорлик мақсад кўрсаткичлари учун рухсат этилган чегаравий қийматлар билан таққосланиши, сўнгра деформациялар асосида баҳолаш якунланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа241. Бир модали юклаш усуллари модалар комбинациясининг чизиқли бир модали усулининг чизиқсиз босқичма-босқич аналоги сифатида қабул қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа242. Бир модали юклаш усулларини қўллаш учун қуйида келтирилган шартлар бир вақтнинг ўзида бажарилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 7-жадвалига мувофиқ, ҳар қандай қаватда қўшимча эксцентрикликни ҳисобга олмаган ҳолда чизиқли эластик хатти-ҳаракатлар асосида ҳисобланган ɳ𝑏𝑖 буралишнинг номунтазамлик коэффициенти ɳ𝑏𝑖<1.4 шартни жавоб бериши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документазилзиланинг кўриб чиқилаётган йўналишида тебранишларнинг биринчи (устунлик қилувчи) модаси учун чизиқли эластик хатти-ҳаракатлар асосида ҳисобланган асосий силжиш кучининг самарали массасининг бинонинг умумий массасига нисбати (бикр деворлар билан ўралган ертўла қаватлари массаларидан ташқари) 0,70 дан кам бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа243. Юклашнинг бир модали усулларида кўриб чиқилаётган зилзила йўналишида сейсмик кўчишларга қўйиладиган талаб чегарасига етгунга қадар тебранишларнинг устунлик қилувчи модаси шаклига мутаносиб бўлган сейсмик юк орттирмалари босқичма-босқич ва монотон равишда қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунда, юк кўтарувчи тизимда юзага келадиган кўчишлар, пластик деформациялар (пластик бурилишлар, чўзилишлар) ва ички зўриқишлар орттирмалари ҳамда уларнинг тўпланган (кумулятив) қийматлари ҳисобланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОхирги қадамда деформациялар бўйича баҳолаш учун асосий қийматлар сифатида зилзила талабига мос келадиган тўпланган қийматлар қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа244. Қопламаларнинг текислик ичидаги деформациялари билан боғлиқ бўлган эркинлик даражаларини ҳисобга олган ҳолда, бир модали юклаш усуллари доирасида мослаштиришга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа245. Доимий бир модали юклаш усулида кўриб чиқилаётган зилзила йўналишида юклашнинг ҳар бир қадамида қаватларга таъсир қилувчи сейсмик юкламанинг орттирмалари сейсмик бўлмаган юкламалар таъсиридан кейин биринчи қадамда ўрнатилган ва бутун юкламани ҳисоблаш давомида ўзгармайдиган модданинг қатъий шаклига мутаносиб равишда аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЮкланишни ҳисоблаш натижасида координаталари томёпма сатҳи силжиши асос силжиш кучи бўлган юкланиш эгри чизиғи олиниши лозим. Сўнгра, юкланиш эгри чизиқнинг координаталарини ўзгартириш йўли билан модал кўчиш координатали модал қувват диаграммаси ҳосил қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОхирги босқичда ушбу диаграмма қуйидаги талабларни ҳисоблаш учун қўлланилиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаберилган сейсмик таъсир остида модал кўчишга бўлган;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документау билан боғлиқ бўлган юк кўтарувчи тизимдаги ички зўриқиш кучлар ва пластик деформацияларга бўлган.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа246. Ўзгарувчан бир модали юклаш усулида, кўриб чиқилаётган зилзила йўналишида қаватларга таъсир қилувчи сейсмик юк орттирмалари ҳамда уларга мос келадиган қаватлар кўчишларининг орттирмалари қуйидаги талабларга мувофиқ аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документашаклланган пластик шарнирларни ҳисобга олган ҳолда, эркин тебранишларнинг янгиланган (ҳар бир қадамда қайта аниқланадиган) ҳисоби асосида;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҳар бир юклаш қадамида, сейсмик бўлмаган юклар таъсиридан кейин олинадиган модданинг ўзгарувчан шаклига мутаносиб равишда.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур усулда ушбу ШНҚнинг 245-бандида назарда тутилган юкланиш эгри чизиғини тузиш талаб этилмайди ҳамда модал қувват диаграммаси тўғридан-тўғри олинади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲисоблашнинг якуний босқичи ушбу ШНҚнинг 245-бандида келтирилган талабларга мувофиқ бўлиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа247. Сейсмик таъсир остида модал кўчиш талабининг аниқланиш учун белгиланган зилзила таъсири остида тегишли модал қувват диаграммаси билан тавсифланадиган бир эркинлик даражасига эга эквивалент модал тизимнинг максимал кўчишини ҳисоблаш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа248. Сейсмик таъсир остидаги модал кўчиш талаби қуйидагича аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабир эркинлик даражасига эга бўлган модал тизим учун чизиқсиз спектрал кўчиш шаклида;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документавақт соҳасида бир эркинлик даражасига эга бўлган модал тизимнинг сейсмик таъсир остидаги ҳисоблаш натижалари асосида.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа249. Сейсмик таъсирни чизиқсиз ҳисоблашда ушбу банднинг иккинчи хатбошиси ва мазкур ШНҚнинг 250-бандида белгиланган талабларга риоя қилиш шарти билан кўп модали юклаш усулларидан фойдаланишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲисоблашда қуйидагилар таъминланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаберилган лойиҳа спектри учун бошланғич (эластик) бикрликлардан фойдаланган ҳолда чизиқли ҳисоблашга кўп модали юклаш усулини қўллаш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документанатижада олинган барча ички зўриқиш кучлар ва кўчишлар худди шу лойиҳа спектри асосида ушбу ШНҚнинг 156-бандига мувофиқ ҳисобланган катталикларга тўлиқ мослиги.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа250. Кўп модали юклаш усулида бинонинг турли тебраниш модалари учун аниқланган ва конструкцияга босқичма-босқич бир-биридан алоҳида қўлланилган мустақил ўзгармас модал юк векторларини модал ички зўриқиш кучларни олишда статистик жиҳатдан бирлаштиришга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунинг ўрнига, ички зўриқиш кучлари ва деформациялар ушбу ШНҚнинг 191-бандига мувофиқ, элементлар учларидаги бирлаштирилган модал кўчишлар ҳамда ўқувчанликка мос бурилиш бурчаклари асосида аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7-§. Вақт соҳасида чизиқсиз таҳлил усули билан сейсмик таъсирни ҳисоблаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа251. Вақт соҳасида чизиқсиз ҳисоблаш жараёнида, тизимнинг чизиқсиз хатти-ҳаракати туфайли бикрлик матрицасининг вақт ўтиши давомида ўзгариши инобатга олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВақт соҳасида чизиқсиз ҳисоб-китоблар учун грунтнинг сейсмик тебраниш ёзувларининг камида ўн (10) тўпламидан фойдаланилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаИккита ўзаро перпендикуляр горизонтал йўналишлардаги тезланишларнинг ёзувлари бир вақтнинг ўзида юк кўтарувчи тизимнинг (X) ва (Y) бош ўқлари бўйлаб қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТезланишларни ёзиш ўқлари ҳар 15° да бурилиб, токи 180° гача ҳисоблаш такрорланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа252. Ҳисоблашларда фойдаланиладиган зилзила ёзувларини танлаш ва масштаблаш ушбу ШНҚнинг 3-боби 2-параграфига мувофиқ бажарилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа253. Юк кўтарувчи тизимни чизиқсиз моделлаштириш ушбу ШНҚнинг 7-боби 4-параграфида келтирилган талабларга мувофиқ бажарилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа254. Юк кўтарувчи тизим элементларининг чизиқсиз ҳаракати натижасида юзага келадиган энергия истеъмолидан ташқари, чизиқли хатти-ҳаракатда бўлган конструктив ва юк кўтарувчи бўлмаган элементларда ҳам динамик энергия йўқотишлари мавжудлиги ҳисобга олиниши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа255. Вақт соҳасида ҳисоблашнинг дастлабки босқичида ушбу ШНҚнинг 203-бандига мувофиқ сейсмик бўлмаган юклар таъсирида орттирмалар билан чизиқсиз статик ҳисоблаш амалга оширилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ҳисоблаш натижасида ҳосил бўлган ички зўриқишлар кучлар ва чизиқсиз деформациялар (янги бинолар учун чизиқсиз деформацияларга йўл қўйилмайди) сейсмик таъсирни ҳисоблаш учун бошланғич қийматлар сифатида қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа256. Баҳолаш учун асос бўлган пластик хатти-ҳаракатли элементлар учун деформацияларга қўйиладиган талаблар ва пластик бўлмаган хатти-ҳаракатли элементлар учун ички зўриқиш кучларига қўйиладиган талаблар барча таҳлиллар натижаларидан олинган максимал мутлақ қийматларнинг ўртача қиймати сифатида ҳисобланиши лозим (камида 2×11=22 та таҳлил).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8-§. Деформациялар ва ички кучларни баҳолаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа257. Мазкур ШНҚнинг 9-бобида келтирилган баланд биноларни ҳам ўз ичига олган бузилишни олдини олиш самарадорлик даражаси учун ўтказиладиган самарадорликни баҳолашда, янги биноларнинг темир-бетон элементлари учун ушбу бобда келтирилган тақсимланган пластик хатти-ҳаракатлар модели асосида ҳисобланган бетон ва арматура пўлатининг умумий бирлик деформациялари 𝜀𝑐(ПО) ва 𝜀𝑠(𝐶P) учун йўл қўйилган чегаралар қуйидагича бўлиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабузилишнинг олдини олиш самарадорлик даражаси учун бетоннинг бирлик қисқариши тўғри тўртбурчак кесимли устунлар, тўсинлар ва деворларда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(74)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДоиравий кесимлар учун:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(75)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу боғланишларда биринчи ҳад кўндаланг арматура билан қамраб олинмаган бетоннинг бирлик сиқилиш деформациясига (қобиқли бетон) мос келади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаωwe — самарали кўндаланг арматуранинг механик арматуралаш коэффициенти.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(76)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаΑse — коэффициенти кўндаланг арматуранинг фойдали иш коэффициентини;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаρsh,min — тўғри тўртбурчак кесим учун икки горизонтал йўналишдаги кўндаланг арматуранинг ҳажмий нисбатларидан кичигини;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаfywe — кўндаланг арматуранинг ўртача (кутилаётган) оқувчанлик мустаҳкамлигини билдиради.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(77)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbk — перпендикуляр йўналишдаги ядро ўлчами (четки кўндаланг арматура стерженлари ўқлари орасидаги масофа);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаs — кўндаланг арматура қадами;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbo ва ho — кўндаланг арматура ўқларидан ўлчанган кўндаланг арматура билан қамраб олинган бетон ўлчамлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаai — битта хомут ёки скоба билан ушлаб турилган бўйлама арматура стерженлари ўқлари орасидаги масофа.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСпирал хомутнинг фойдали иш коэффициенти қуйидаги формула бўйича ҳисобланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(78)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаAos — спирал хомут юзаси;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаs — хомут қадами ёки спирал хомут қадами;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаD — спирал хомут ўқлари орасидаги масофа. Думалоқ хомут учун n = 2, спирал хомут учун n = 1 қабул қилинади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабузилишни олдини олиш самарадорлик даражаси учун арматура пўлатининг бирлик деформацияси қуйидаги тенглик бўйича қабул қилиниши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(79)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда, εsu — чўзилишдаги мустаҳкамликка мос келадиган бирлик чўзилиши.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа258. Пластик бурилишларнинг (конструкция элементларининг бурилишдаги деформацияларининг) рухсат этилган чегараси аниқланиши, бунда амалга ошириш учун эгрилик (момент) таҳлили асосида ушбу ШНҚнинг 80-формуласида келтирилган ҳисоблаш усули қўлланилиши зарур:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабузилишни олдини олиш даражасидаги самарадорликни баҳолаш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 377-бандида келтирилган баланд бинолар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу бобда келтирилган концентратланган пластик хатти-ҳаракат модели бўйича ҳисобланган биноларнинг темир-бетон элементлари.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунда, кесимга таъсир этувчи бўйлама куч, шунингдек мазкур ШНҚнинг 216-банди ва 13-жадвалида келтирилган бетон ва пўлат арматура моделлари ҳисобга олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(80)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
— эластик эгрилик (момент)нинг қулашдан олдинги умумий қиймати бўлиб, уни ҳисоблашда қуйидагилар ҳисобга олинади:Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 257-бандида келтирилган бетон ва арматура пўлатининг бирлик деформациялари (материалларнинг қандай деформацияланиши);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 7-боби 11 ва 14-параграфларида келтирилган бетон ва пўлат арматуранинг моделлари.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу 
қиймати мазкур ШНҚнинг 80-формуласида қулашдан олдинги ҳолат (оқиш бошлангандан кейинги давр, яъни материалда пластиклик ривожланиш бошланган ва оқиш жараёни давом этаётган вақт) учун олинади.
қиймати мазкур ШНҚнинг 80-формуласида қулашдан олдинги ҳолат (оқиш бошлангандан кейинги давр, яъни материалда пластиклик ривожланиш бошланган ва оқиш жараёни давом этаётган вақт) учун олинади.Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа259. Назорат остидаги шикастланишлар даражасидаги самарадорликни баҳолаш учун ушбу бобда келтирилган усуллар ёрдамида ҳисобланган биноларнинг темир-бетон элементлари учун бетон ва арматура пўлатининг умумий бирлик деформациялари (𝜀𝑐(𝐿𝑆) ва 𝜀𝑠 (𝐿𝑆)) ҳамда пластик бурилиш (𝜃p(𝐿𝑆)) нинг рухсат этилган чегаралари қуйидаги 81 ва 82-формулаларида мазкур ШНҚнинг 257 ва 258-бандларидаги бузилишнинг олдини олиш самарадорлик даражаси учун ўрнатилган қийматлар асосида аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(81)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(82)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа260. Чекланган шикастланиш даражасида самарадорликни баҳолаш учун ушбу бобда келтирилган усуллар ёрдамида ҳисобланган биноларнинг темир-бетон элементлари учун бетон ва арматура пўлатининг умумий бирлик деформацияларининг рухсат этилган чегаралари (𝜀𝑐(𝐷𝐶) 𝑣𝑎 𝜀𝑠(𝐷𝐶)) қуйидаги формула асосида аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(83)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа𝜃п (𝐷𝐶) = 0 (84)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 252-бандида келтирилган самарали (эффектив) кесим бикрликларидан фойдаланган ҳолда ҳисоблашда, чекланган шикастланиш даражаси учун юк кўтарувчи тизимда пластик шарнирлар ҳосил бўлишига йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа261. Темир-бетон конструкцияли бинолар элементлари учун бузилишнинг олдини олиш самарадорлиги даражасини баҳолашда ушбу бобда келтирилган усуллар асосида аниқланган ички зўриқиш кучлари, мазкур ШНҚнинг 7-бобида тегишли конструктив элементлар учун белгиланган юк кўтариш қобилиятига доир ички кучланишлардан кам бўлиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСБЛ бўйича юк кўтариш қобилиятини аниқлашда, материалларнинг норматив (номинал) мустаҳкамликлари ўрнига, ушбу ШНҚнинг 13-жадвалидаги ўртача (кутилаётган) мустаҳкамлик қийматлари қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа262. Темир-бетон баланд бинолар конструктив ҳисоб-китоблари эса, ушбу ШНҚнинг 10-боби талабларига мувофиқ амалга оширилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа263. Мазкур ШНҚнинг 10-боби 9-параграфига мувофиқ И ёки ИИ таҳлил усуллари билан СТД-1 сейсмик таъсир остида бажарилган чизиқсиз бино — қозиқ — грунт ўзаро таъсири ҳисоби натижасида темир-бетон қозиқларидаги ҳосил бўлган пластик бурилишлар ушбу ШНҚнинг 258-бандида келтирилган қийматларнинг 35 фоизидан ошмаслигини таъминлаш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа264. Бетон қозиқлар учун СТД-1 грунтининг сейсмик таъсирига конструкция, қозиқлар ва грунтнинг ўзаро таъсирини мазкур ШНҚнинг 10-боби 9-параграфи ва 21-жадвалига мувофиқ И ёки ИИ таҳлил усуллари чизиқсиз ҳисоблаш натижасида олинган ички зўриқиш кучларга қўйиладиган талаблар мазкур ШНҚнинг 7 ва 9-бобларида устунлар учун белгиланган ички зўриқиш кучлар бўйича ички куч сиғимларидан кам бўлиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБироқ, СБЛ бўйича юк ички куч сиғимларини ҳисоблашда материалларнинг мустаҳкамликлари ўрнига материалларнинг ушбу ШНҚнинг 13-жадвалида келтирилган ўртача (кутилаётган) мустаҳкамликларидан фойдаланиш зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа265. Мазкур ШНҚнинг 3-бобида келтирилган КБЛ усулидан фойдаланган ҳолда дастлабки лойиҳалашда аниқланган вертикал юк кўтарувчи элементлар (деворлар ва устунлар) ва пойдеворларнинг ўлчамлари ҳамда арматураларини ушбу бобга мувофиқ бажарилган чизиқсиз ҳисоб-китоб асосида камайтиришга йўл қўйилмайди. Техник-иқтисодий асослашларда бошқа юк кўтарувчи элементлар (тўсинлар, боғламалар)ни камайтиришга йўл қўйилади. Бироқ, бундай ҳолларда мазкур бобга мувофиқ бажарилган чизиқсиз ҳисоб-китоб такрорланиши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7-боб. Сейсмик таъсирларда биноларнинг конструктив бўлмаган элементларини лойиҳалаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1-§ Умумий қоидалар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа266. Қуйидагилар учун ушбу бобда келтирилган талабларга мувофиқ сейсмик ҳисоб-китобларни амалга ошириш керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаюк кўтарувчи тизим билан боғлиқ, бироқ мустақил ишлайдиган барча турдаги бўртиб чиққан элементлар (балконлар, парапетлар, мўрилар, консоллар);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документафасад ва хоналараро пардадеворлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамеъморий элементлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документазилзила вақтида шикастланган тақдирда одамларга ёки бинонинг конструктив тизимига зарар етказиши ёки бинодан фойдаланишга тўсқинлик қилиши мумкин бўлган механик ва электр жиҳозлари ҳамда уларнинг конструктив тизим билан бирикмалари.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБироқ, бинодаги жиҳозлар бино конструкцияси билан боғлиқ бўлмаган ва вақтинча жойлаштирилган жиҳозлар, шунингдек сейсмик лойиҳалаш синфи СЛС=4 бўлган бинолардаги юк кўтармайдиган элементлар учун сейсмик ҳисоб-китоблар бажарилиши талаб этилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа267. Юк кўтарувчи конструкцияга маҳкамланган юк кўтармайдиган элементлар ва ускуналар, шунингдек уларни бириктирувчи элементлар ушбу бобда келтирилган эквивалент сейсмик юклар ва кўчишларни қабул қилиш учун етарли юк кўтариш қобилиятига эга бўлиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЖиҳозларни конструкцияга маҳкамловчи бириктирувчи элементларни (пайванд чоклар, болтлар, дюбеллар, парчин михлар) ҳисоблашда сейсмик таъсир остида ишқаланиш кучларининг қўшимча юк кўтариш қобилияти ҳисобга олинмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБириктирувчи элементлар юкни ускунадан конструкцияга узлуксиз узатишни таъминлайдиган етарли мустаҳкамликка эга бўлиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа268. Юк кўтармайдиган элемент ёки ускунанинг оғирлиги, жойлашган қаватнинг умумий оғирлигининг 10 фоизидан ошганда, ушбу элемент ёки ускуна бинонинг юк кўтарувчи тизимининг бир қисми сифатида ҳисобланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунда, элемент ёки ускунанинг оғирлиги ҳамда унинг бино билан бирикмасининг бирикиш хусусиятлари бинонинг юк кўтарувчи тизимини сейсмик ҳисоблашда инобатга олиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2-§ Эквивалент сейсмик юклар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа269. Элемент ёки ускунанинг оғирлик марказига горизонтал йўналишда таъсир этувчи эквивалент сейсмик юк (Fie) қуйидаги формула орқали аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(85)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаme — ишчи ҳолатдаги элемент ёки ускунанинг массаси;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаAie — СТД-2 сейсмик таъсирида элемент ёки ускунанинг i-қаватдаги ораёпмага маҳкамланиш зонасига таъсир қилувчи максимал тўлиқ тезланиш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBe — элемент ёки ускунага қўлланиладиган кучайтириш коэффициенти;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаRe — элемент ёки ускуна учун аниқланган хулқ-атвор коэффициенти;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBe ва Re коэффициентлари конструктив бўлмаган архитектура элементлари учун 14-жадвалида механик ва электр жиҳозлари учун эса 15-жадвалида келтирилган.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа270. Элемент ёки ускунага таъсир этувчи максимал тўлиқ тезланиш қуйидаги ҳисоб-китоблардан олинган энг катта қиймат сифатида аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 6-боби 8-параграфи бўйича, бинонинг юк кўтарувчи тизимини чизиқли сейсмик ҳисоблаш натижасида ҳар қандай i-қаватдаги элемент ёки ускуна жойлашган нуқтада тегишли йўналишда ҳисобланган абсолют тезланиши (Aie)нинг қиймати қуйидаги формулага бўйича ҳисобланиши лозим;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(86)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаTp — кўриб чиқилаётган зилзила йўналишида бинонинг хусусий тебранишларининг доминант даври;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаR — мазкур ШНҚнинг 9-жадвалида аниқланган конструктив тизимнинг редукция коэффициенти;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаui — келтирилган сейсмик юклар бўйича ҳисобланган зилзиланинг кўриб чиқилаётган йўналишида бинонинг i-қаватидаги горизонтал силжиш.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур ШНҚнинг 5-боби 8-параграфига мувофиқ бинонинг юк кўтарувчи тизимини ҳисоблашда, Aie 5-боби 8-параграфига мувофиқ тебранишларнинг ЙМ шаклларидан ҳар бири учун бинонинг i-қаватидаги элемент ёки ускуна жойлашган жойда тегишли йўналишда ҳисобланган қаватнинг мутлақ модал тезланишлари квадратлари йиғиндисининг квадрат илдизи сифатида қабул қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаAien қуйидаги формула бўйича ҳисобланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(87)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаTn — бинонинг хусусий тебранишларининг н-даври;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаuien — келтирилган сейсмик юклар бўйича ҳисобланган зилзиланинг кўриб чиқилаётган йўналишида бинонинг i-қаватидаги горизонтал модал кўчиш.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа14-жадвал
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМеъморий элемент | Be | Re |
Ғиштдан терилган конструктив бўлмаган ички деворлар ва тўсиқлар | 1. | 1.5. |
Конструктив бўлмаган бошқа ички деворлар ва тўсиқлар | 1. | 2.5. |
Ён таянчи бўлмаган ёки ён таянчининг оғирлик марказидан пастда жойлашган консолли элементлар (парапетлар, консолли ички деворлар, зинапоялар) | 2.5. | 2.5. |
Ён таянчнинг оғирлик марказидан юқорида жойлашган консолли элементлар (парапетлар, консолли ташқи деворлар, зинапоялар ва ҳоказолар.) | 1. | 2.5. |
Ташқи деворлар ва уларнинг бирикмалари | 1. | 2.5. |
Фасад қоплама панеллари | 1. | 1.5. |
Конструктив тизимга боғлиқ бўлмаган том ораёпма қаватлари | 2.5. | 3.5. |
Осма шифтлар | 1. | 2.5. |
Омборхона шкафлари ва лаборатория жиҳозлари | 1. | 2.5. |
Кириш қаватлари | 1. | 1.5. |
Реклама панеллари | 2.5. | 2.5. |
Бошқа бикр меъморий элементлар | 1. | 2.5. |
Бошқа мослашувчан меъморий элементлар | 2.5. | 2.5. |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБинонинг юк кўтарувчи тизими учун мазкур ШНҚнинг 157-158-бандлари ёки 7-боби 7-параграфи бўйича, вақт минтақасида сейсмик ҳисоблаш натижасида бинонинг i-қаватидаги элемент ёки ускуна жойлашган жойда тегишли йўналишдаги зилзилаларнинг ўн битта тўплами учун ҳисобланган мутлақ максимал тезланишларнинг ўртача қиймати Aie сифатида аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЭлемент (ускуна)нинг ва/ёки унинг бирикмаларининг хусусий бикрлиги ва массасини ҳисобга олиш зарур бўлган ҳолларда, мазкур ШНҚнинг 8-боби 1-параграфида белгиланганидек, элемент ёки ускуна жойлашган жойда вақт соҳасида олинган тезланиш функциясидан фойдаланиб, қават спектри чиқарилиши ва элемент ёки ускунанинг хусусий тебраниш даври (Te)га мос келадиган спектрал тезланиш (Aie) сифатида ҳисобланишига йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаХусусий тебранишлар даври (Te) қуйидаги формула бўйича ҳисобланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(88)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаke — элемент ёки ускунанинг ва/ёки улар бирикмасининг самарали бикрлик коэффициенти. Бу ҳолда ушбу ШНҚнинг 85-формуласида аниқланган кучайтириш коэффициенти Be 1 га тенг деб олиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа271. Мазкур ШНҚнинг 85-формуласи бўйича ҳисобланган эквивалент сейсмик юк қуйидаги формулада келтирилган қийматдан кам қабул қилинмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(89)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа15-жадвал
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМеханик ёки электр ускуналар | Be | Re |
Вентиляция, иситиш, совитиш тизимлари каби листли пўлатдан тайёрланган механик тизимлар | 2.5. | 6.0 |
Сув иситгичлар, сув совиткичлар, иссиқлик алмашинуви тизимлари каби мослашувчан материаллардан ясалган механик тизимлар | 1.0. | 2.5. |
Двигателлар, турбиналар, насослар, компрессорлар элементлар | 1.0. | 2.5. |
Лифтлар ва ҳаракатланувчи зина механизмлари | 1.0. | 2.5. |
Генераторлар, трансформаторлар ва шунга ўхшаш электр жиҳозлари | 1.0. | 2.5. |
Юпқа пўлатдан ясалган назорат панеллари, асбоблар шкафлари, улаш ва тақсимлаш қутилари ва шунга ўхшаш ускуналар | 2.5. | 6.0 |
Коммуникация ускуналари, компьютерлар, қурилмалар ва бошқарув тизимлари | 1.0. | 2.5. |
Оғирлик марказидан пастда горизонтал таянчли томда қурилган мўрилар, миноралар, совитиш тизимлари ва электр тизимлари | 2.5. | 3.0. |
Оғирлик марказидан юқорида горизонтал таянч билан томда қурилган мўрилар, миноралар, совитиш тизимлари ва электр тизимлари | 1.0. | 2.5. |
Ёритиш тизимлари | 1.0. | 1.5. |
Механик ёки электр ускуналар | Be | Re |
Бошқа механик ва электр тизимлари | 1.0. | 1.5. |
Титрашдан изоляцияланган ускуна | 2.5. | 2.5. |
Ички изоляцияли ускуна | 2.5. | 2,0 |
Вибрациядан изоляциялаш тизимлари ёки ички изоляция билан кўчириладиган осма ускуналар | 2.5. | 2.5. |
Деформацияланиш қобилияти паст бўлган материаллардан (масалан, чўян, шиша, бикр пластмасса) тайёрланган қувурлар ва каналлар | 2.5. | 3.0. |
Юқори деформацияланиш қобилиятига эга бўлган ва пайвандлаш ёки бикр кавшарлаш орқали боғланган материаллардан ясалган каналларни тақсимлаш тизимлари | 2.5. | 9.0 |
Юқори деформацияланиш қобилиятига эга бўлган ва пайвандлаш ёки бикр кавшарлашдан ташқари материаллар билан боғланган каналларни тақсимлаш тизимлари | 2.5. | 6.0 |
Деформацияланиш қобилияти паст бўлган материаллардан (масалан, чўян, шиша, бикр пластмасса) каналларни тақсимлаш тизимлари | 2.5. | 3.0. |
Электр узатиш кабель новлари, сув қувурлари, бикр уланган кабель қурилмалари | 1. | 2.5. |
Осма кабель новлари | 2.5. | 6.0 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа272. Эквивалент сейсмик юклама зилзиланинг иккита ўзаро перпендикуляр горизонтал йўналишларида элемент ёки ускунанинг доимий юкламаси, элемент томонидан кўтарадиган фойдаланиш юкламалар ва (±0.3 me I SDS г) қийматли вертикал эквивалент сейсмик юклама билан биргаликда алоҳида қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа273. Бинонинг юк кўтарувчи тизимига осма бирикмалар (занжирлар, трослар) орқали бириктирилган элементлар ёки ускуналар учун юқорида келтирилган эквивалент сейсмик юклар ўрнига ҳисоблаш қуйидаги элемент ёки ускуна оғирлигининг 1,4 бараварига тенг бўлган юкни горизонтал ва вертикал йўналишларда бир вақтнинг ўзида қўллаш орқали амалга оширилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3-§ Кўчишни чеклаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа274. Конструктив бўлмаган элементлар ва ускуналар турли хил кўчишларга эга бўлиши мумкин бўлган бир хил иншоотнинг иккита алоҳида нуқталари билан ёки иккита алоҳида юк кўтарувчи тизимдаги нуқталар билан боғланган ҳолларда, зилзила вақтида бирикиш нуқталари ўртасида юзага келадиган нисбий силжишларнинг таъсири ҳам ҳисобга олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаНисбий силжишлар, мазкур ШНҚнинг 5-боби 9-параграфи ёки 8-боби 8-параграфи талабларига мувофиқ қўлланиладиган ҳисоблаш усуллари асосида аниқланиши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа275. Зилзиланинг одатий (X) йўналиши учун конструктив бўлмаган элемент ва ускуналар билан боғлиқ самарали (эффектив) нисбий қаватлар силжиши (𝛿𝑒(𝑋)) қуйидаги формулани қаноатлантириши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(90)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаhx ва hy — мос равишда конструктив бўлмаган элемент ва ускунанинг юқори ва пастки уланиш нуқталарининг тегишли қават асосидан баландлиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаδi,max(X) /hi — қўлланиладиган усулга қараб мазкур ШНҚнинг 5-боб 9-параграфи бўйича нисбий қават дрейфининг максимал рухсат этилган нисбати.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8-боб. Сейсмик юклар таъсирида бино юк кўтарувчи монолит темир-бетон тизимларини лойиҳалаш учун махсус талаблар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1-§ Умумий қоидалар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа276. Темир-бетон юк кўтарувчи тизимлар юқори пластик тизимлар сифатида қуйидагича таснифланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 5-боби 2-параграфида белгиланган талабларга мувофиқ лойиҳалаштирилган ва арматураланган устун ва тўсинлардан иборат рамали юк кўтарувчи тизимлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 8-боби 5-параграфи талабларига мувофиқ лойиҳалаштирилган ва арматураланган яхлит ёки перфорацияланган (боғловчи тўсинли) деворлардан ташкил топган девор юк кўтарувчи тизимлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаюқорида белгиланган икки турдаги тизимлар комбинациясидан иборат бўлган аралаш юк кўтарувчи тизимлар.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу бобдаги яхлит темир-бетон юк кўтарувчи тизимлар мазкур ШНҚ 2.01.07-21, ШНҚ 2.03.01-24 ва UzMSt EN 13670:2009 талабларига мувофиқ лойиҳаланиши керак. Тегишли стандартлардаги қоидалар бир-биридан фарқ қиладиган алоҳида ҳолларда ушбу боб қоидалари асос қилиб олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЮк кўтарувчи тизимни ҳисоблашда ушбу ШНҚнинг 122 — 124-бандларида келтирилган юк кўтарувчи тизим элементларининг самарали бикрликларидан фойдаланиш зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЗилзилабардош темир-бетон элементлар ва арматураларни ҳисоблаш ҳамда лойиҳалашда ШНҚ 2.03.01-24 га мувофиқ бетондаги кучланишлар тақсимоти ва эластиклик модулидан фойдаланиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаС50 дан юқори синфли бетондан фойдаланилганда, эгувчи момент ва ўқ бўйлаб йўналган юк таъсиридаги кесимларнинг юк кўтариш қобилиятини ҳисоблаш ишларида бетондаги кучланишларнинг тақсимланиши ва эластиклик модули ШНҚ 2.03.01-24 га мувофиқ қабул қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа277. Темир-бетон биноларда С25 синфидан паст мустаҳкамликка эга бўлган бетонлардан фойдаланишга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа278. Темир-бетон биноларда ШНҚ 2.03.01-24 га мувофиқ сифати бўйича назорат қилинадиган, хизмат кўрсатиладиган ва вибраторларни қўллаган ҳолда ётқизиладиган бетондан фойдаланиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЎз-ўзидан зичланувчи бетонлардан ҳам фойдаланишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа279. Сейсмик таъсирни қабул қилувчи темир-бетон элементларда ШНҚ 2.03.01-24 да келтирилган Б15 дан Б60 гача бўлган бетон синфларидан фойдаланиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБетоннинг 28 д (кун)дан бошқа муддатдаги сиқилишга мустаҳкамлигини аниқлаш зарур бўлганда, ШНҚ 2.03.01-24 га амал қилиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа280. Темир-бетон элементлар арматурасини анкерлашнинг зарур узунлиги ШНҚ 2.03.01-24 га мувофиқ ҳисобланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа281. Бўйлама арматуранинг пайвандланган учма-уч бирикмаларида нуқтали пайвандлашга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПайвандланадиган арматура пўлати таркибидаги углерод миқдори ШНҚ 2.03.01-24 да белгиланган чегаравий қиймат 0,50 фоиздан ошмаслиги зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа282. Монотон ва бўйлама арматуранинг пайвандланган ҳамда механик бирикмаларининг талаб этилган хусусиятларга мувофиқлиги мазкур ШНҚнинг 8-боби талабларига мувофиқ бўлиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунда, механик муфталар билан бириктириладиган арматура стерженларининг узилишдаги мустаҳкамлиги ШНҚ 2.03.01-24 да келтирилган узилишдаги мустаҳкамликдан паст бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа283. Бўйлама арматурани бошқа бўйлама арматурага пайвандлашга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа284. Пўлат дераза ва эшик қутилари, анкер болтлари, ўрнатиш деталлари, ускуна ва механизмларнинг темир-бетон элементлардаги бўйлама арматурага пайвандлашга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа285. Устунларнинг ригеллар билан туташув қисмларида, деворларнинг туташув зоналарида ҳамда пластиклик даражаси юқори ёки чекланган барча темир-бетон тизимларнинг тешикларини мустаҳкамлаш зоналарида зоналарида махсус сейсмик хомутлар қўлланилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМахсус сейсмик хомутлар ва спирал хомутларнинг мустаҳкамлигини таъминлаш ушбу ШНҚнинг 11-расмига мувофиқ амалга оширилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМахсус сейсмик хомутларнинг иккала учида 135° бурчак остида бурилишлар бўлиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМахсус сейсмик спирал хомутларнинг бир учида 90° бурчак остида букилишига рухсат берилади. Бунда, устуннинг ёки деворнинг бир томонида спирал горизонтал ва вертикал йўналишда 135° ва 90° букилишлар билан шахмат тартибида жойлаштирилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТўғри қисмнинг узунлиги 135° га букилгандан кейин камида 5ø бўлиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҒадир-будур арматурада букилгандан кейинги стерженларнинг охирги қисми камида 6ø ва 80 мм узунликда бўлиши талаб қилинади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа286. Махсус сейсмик хомутлар бўйлама арматурани бутун узунлиги давомида қамраб олиши ва уни маҳкам сиқиб туриши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСпирал хомутларнинг қадами ва диаметри хомутларнинг қадами ва диаметри билан бир хил бўлиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСпирал хомутлар бўйлама арматурани ҳамда икки учидаги ташқи хомутларни тўлиқ қамраб олиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаХомут ва спирал хомутлар бўйлама арматураларга бетон ётқизилганда, уларнинг силжимай туришини таъминловчи тарзда мустаҳкам ўрнатилиши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа11-расм. Устун ва тўсин кўндаланг кесимида хомутларнинг жойлашуви
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2-§ Пластиклик даражаси юқори бўлган устунлар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа287. Тўғри бурчакли устунлар кўндаланг кесимининг энг кичик ўлчами 300 мм дан, доиравий устунлар диаметри эса 350 мм дан кам бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУстуннинг Ndm брутто кўндаланг кесим юзаси, Ac ≥ Ndm / (0.40 fck) шартга жавоб бериши, бунда ШНҚ 2.01.07-21 да ҳаракатланувчи юклар учун белгиланган ҳаракатланувчи юкни камайтириш коэффициентларини ҳисобга олиш керак (бу ерда, G ва Q — вертикал юклар, Э эса G + Q + E нинг биргаликдаги таъсирида сейсмик таъсир).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа288. Устунлардаги бўйлама арматуралаш майдони брутто кесим юзасининг камида 1 фоиз ва кўпи билан 4 фоизни ташкил этиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУстунларда диаметри Ø14 мм дан кичик арматурадан фойдаланишга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЮмалоқ устунларда эса арматура сифатида камида 6 та стержен қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа289. Устма-уст жойлашган кесимларда бўйлама арматуралашнинг умумий коэффициенти 6 фоиздан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа290. Устунларнинг бўйлама арматураларини устма-уст бириктириш устун эркин баландлигининг ўрта учдан бир қисмида бажарилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУстма-уст уланиш узунлиги 𝑙𝑏 дан кам бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБирикма периметри бўйлаб устма-уст жойлаштириладиган бўйлама стерженлар орасидаги масофа устуннинг энг кичик ўлчамининг 1/3 қисмидан ва 150 мм дан ошмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа291. Қаватлар орасидаги устун кесими ўзгарганда, устуннинг тўсин билан бирикиш зонаси ичидаги бўйлама арматуранинг қиялиги вертикал бўйича 1/6 дан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКесим ёки энг юқори қават устунларида сезиларли ўзгариш бўлган тақдирда, пастда жойлашган устуннинг бўйлама арматурасидан қарама-қарши томондаги тўсин ичидаги анкерлаш узунлиги ШНҚ 2.03.01-24 да арматурани чўзилишда анкерлаш учун 𝑙𝑏 назарда тутилганидек 40Ø дан кам бўлмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚарама-қарши томонда тўсин бўлмаган ҳолларда, устуннинг қарама-қарши томонида пастга букиш орқали анкерлаш таъминланиши керак. Вертикал илгакнинг 90° бурчак остида ёки пастга эгилган стерженнинг узунлиги 12Ø дан кам бўлмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа292. Бўйлама арматуранинг қўшни механик ёки пайвандланган чоклари орасидаги масофа 600 мм дан кам бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа293. Ишчи шароитларда, устунларни кучайтириш зоналари учун кўндаланг арматураларга қўйиладиган минимал талаблар ушбу ШНҚнинг 294-бандига устуннинг ўрта зонаси учун эса 295-бандига мувофиқ бўлиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУстуннинг бутун узунлиги бўйлаб мазкур ШНҚнинг 285-бандида белгиланган махсус сейсмик хомутлар ва спирал хомутлар қўлланилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа294. Устуннинг ҳар бир учида махсус кучайтириш зоналари бўлиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОраёпманинг юқори қисмидан юқорига ёки устунга бириктирилган тўсин қиррасидан энг баланд тўсин пастки қиррасидан пастга қараб ўлчанадиган ҳар бир кучайтириш зонасининг узунлиги қуйидагилардан кам бўлмаслиги лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаустун эркин баландлигининг 1/6 қисми;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаустун кўндаланг кесимининг максимал ўлчамини 1,5 га кўпайтирилгандан.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа500 мм консолли устунларда кучайтириш зонаси пастки қисмида устун кесимининг икки баравар катта ўлчамига тенг узунликда бўлиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКучайтириш зоналарида кўндаланг арматуралар пойдеворда устуннинг минимал ўлчамидан кам бўлмаган баландликда давом эттирилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПойдеворларга таянган устунларда эса кучайтириш зонасининг кўндаланг арматураси кучайтириш зонасининг бутун баландлиги бўйича давом этиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКучайтириш зоналарида диаметри 8 мм дан кичик бўлган кўндаланг арматуралардан фойдаланишга йўл қўйилмайди. Мазкур кучайтириш зоналарида:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документахомутлар ва спирал хомутлар орасидаги масофа ўқ йўналишида энг кичик кесим ўлчамининг 1/3 қисмидан кам бўлмаслиги ва 150 мм дан ошмаслиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамасофа бўйлама арматуранинг олти диаметридан ошмаслиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамасофа камида 50 мм бўлиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаХомутлар ва/ёки спирал хомутларнинг шохлари орасидаги горизонтал масофа қуйидагилардан ошмаслиги керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документакўндаланг арматуранинг 25 диаметри;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаспирал ўрамнинг энг кичик ўлчамининг 1/5 қисми.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДиаметри 80 мм бўлган доиравий колонналарда барча бўйлама стерженлар доиравий кўндаланг арматура билан қамраб олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУстунларда, бу ерда Nd>0,20 Acfck (сиқилиш), кучайтириш зоналаридаги кўндаланг арматуранинг минимал умумий майдони ноқулай шароитларни таъминлаш учун қуйидаги 91-формулада келтирилган шартларга мувофиқ ҳисобланиши керак. Бу ҳисобда колонна ўлчами bk ҳар бир йўналиш учун алоҳида ҳисобга олиниши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(91)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаюмалоқ устунларда Nd>0,20 Acfck (сиқилиш) кучайтириш зоналарида спирал хомутнинг минимал ҳажмий коэффициенти ноқулай шароитларни таъминлаш учун қуйидаги формулада келтирилган шартларга мувофиқ ҳисобланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(92)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабўлганда, Nd>0,20 Acfck устунларни кучайтириш зоналарида минимал кўндаланг арматура сифатида ушбу ШНҚнинг 91 ва 92-формулалари бўйича аниқланган кўндаланг арматуранинг камида 2/3 қисми ишлатилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа12-расм. Устун кесими баландлик бўйлаб ўзгарган ҳолда унинг бўйлама арматурасини анкерлаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа295. Устуннинг ўрта зонасида диаметри 8 мм дан кичик бўлган кўндаланг арматурадан фойдаланилмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУстуннинг узунлиги бўйича хомутлар, спирал хомутлар ёки тортқилар орасидаги масофа энг кичик кесим ўлчамининг ярмидан кўп бўлмаслиги ва 200 мм дан ошмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаХомутлар ва/ёки спирал хомутлар тармоқлари орасидаги горизонтал масофа кўндаланг арматуранинг 25 диаметридан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа296. Фақат рамали тизимларда ёки девор ва рамалар комбинациясидан ташкил топган тизимларда тугунда юк кўтарувчи устунларнинг юк кўтариш қобилияти моментлари йиғиндиси худди шу тугун устунининг ён томон кесимлардаги тўсинларнинг юк кўтариш қобилияти моментлари йиғиндисидан камида 20 фоизга кўп бўлиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(93)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа297. Ушбу ШНҚнинг 93-формуласи зилзиланинг ҳар бир йўналиши учун алоҳида, шунингдек иккала йўналиш учун алоҳида қўлланилиши лозим (ушбу ШНҚнинг 14-расмида келтирилган).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУстунларнинг юк кўтариш қобилияти моментларини ҳисоблашда, зилзила йўналишига мос равишда энг кичик моментларни (Nd) берадиган ўқ бўйлаб йўналган кучлар ҳисобга олиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа13-расм. Колонна ва тўсин арматураланиш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа298. Мазкур ШНҚнинг 93-формуласини қўллашнинг алоҳида ҳолатлари қуйидагича бўлиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаNd>0,10 Acfck тугунда юк кўтарувчи иккала устунда ҳам 93-формула шартининг бажарилиши мажбурий бўлмаса;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабир қаватли биноларда ва устунлар юқорида давом этмайдиган кўп қаватли биноларнинг юқори қавати тугунларида 93-формулага риоя қилинишини текшириш талаб қилинмайди;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатўсинлар устун каби заиф йўналишда ишлайдиган деворга таянган ҳолда 93-формулага риоя қилинишини текшириш талаб этилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа14-расм. Устун ва тўсиннинг ўзар бириккан тугунидаги эгувчи моментлар йўналишлари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа299. Фақат рамалардан ёки девор ва рамалар комбинациясидан иборат бўлган юк кўтарувчи тизимларда, бинонинг кўриб чиқилаётган сейсмик таъсир йўналишидаги ҳар қандай i-қаватида қуйидаги 94-формула бажарилиши шарти билан 93-формуланинг тегишли қаватдан пастда ва/ёки юқорида баъзи тугун нуқталарида бажарилмаслигига йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(94)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 93-формуласи шарти бажарилмаса ҳам, Nd>0,10 AcfckVis ни шарт бажарилган устунларни ҳисоблашда инобатга олишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа94-формула 0.70≤αi≤1.0αi оралиғида бажарилганда, 93-формула пастки ва юқори тугун нуқталарида бажариладиган устунлар учун эгувчи моментлар ва кўндаланг кучлар (1/) коэффициентга кўпайтириш орқали оширилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур ШНҚнинг 93-формуласи шартига жавоб бермайдиган устунлар уларнинг кесимларида ҳосил бўладиган вертикал юклар ва сейсмик таъсирларни ҳисобга олган ҳолда арматураланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа300. Ҳар қандай қаватда ушбу ШНҚнинг 94-формуласи шарти бажарилмаган тақдирда, фақат рамалардан ёки девор ва рамалар комбинациясидан иборат бўлган юк кўтарувчи тизимлардаги барча рамалар мазкур ШНҚнинг 9-жадвалига мувофиқ чекланган пластикликка эга бўлган рамалар сифатида кўриб чиқилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ШНҚнинг 298-бандига мувофиқ пластиклиги чекланган рамаларни пластиклиги юқори бўлган деворлар билан биргаликда комбинацияланган пластиклик даражасига эга бўлган аралаш тизимлар сифатида ишлатишга ҳам йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа301. Устунлардаги кўндаланг арматуралашни ҳисоблашда Ve асос сифатида қабул қилинадиган кўндаланг куч мазкур ШНҚнинг 95-формуласига мувофиқ аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(95)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ШНҚнинг 95-формуласидаги Ma ва Mtop моментлар мазкур ШНҚнинг 93-формуласи шарти устуннинг юқори ва/ёки пастки учларида бажарилган тақдирда, 302-банди бўйича бажарилмаган тақдирда эса 304-банд бўйича ҳисобланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаВертикал юкларни ҳисобга олган ҳолда ҳисобланган кўндаланг куч, сейсмик таъсирнинг коэффициенти D билан кўпайтирилган ҳолда, ушбу ШНҚнинг 95-формуласи бўйича аниқланган Ve дан кичик бўлса, унинг ўрнига Ve ушбу кўндаланг куч қўлланилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа302. Мазкур ШНҚнинг 95-формуласини тўсинлар туташадиган тугун нуқтасида бажаришда, тўсинларнинг учларидаги момент қобилиятларининг йиғиндиси бўлган умумий момент (∑ Мп) қуйидагича ҳисобланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(96)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа303. Ҳисоблашлар аниқ бажарилмайдиган ҳолларда Mpi≈ 1,4Mri va Mpj≈ 1,4Mrj деб қабул қилишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа∑ Mp тугунида юк кўтарувчи устунлар ўртасида момент ушбу ШНҚнинг 3-боби бўйича олинган моментларга мутаносиб равишда тақсимланиши ва кўриб чиқилаётган устуннинг пастки ёки юқори учида ушбу тақсимот натижасида олинган момент (Ma ва Mtop) мазкур ШНҚнинг 95-формуласидагидек қабул қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ШНҚнинг 96-формуласидаги умумий момент (∑ Mp) ҳар бир зилзила йўналиши учун алоҳида қўлланилиши ва тақсимлашда энг катта қиймат асос қилиб олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа304. Ушбу ШНҚнинг 93-формуласи шарти тугун нуқтасида бажарилмаса, устунларнинг учларидаги моментлар устунларнинг момент қобилиятлари сифатида ҳисобланиши ва мазкур ШНҚнинг 95-формуласидаги каби Ma ва/ёки Mtop ишлатилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМоментларни ҳисоблашда ушбу моментларнинг энг катта қийматларини олиш учун Nd ўқ бўйлаб йўналган кучларни Mpa ва Mp,top қийматлари зилзила йўналишига мос равишда эътиборга олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа15-расм. Қават бўйича устун ва тўсиндаги моментлар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа305. Пойдеворга туташган устунларнинг пастки учидаги момент Ma ҳам мазкур ШНҚнинг 330-бандига мувофиқ момент қобилияти сифатида ҳисобланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа306. Ушбу ШНҚнинг 95-формуласи бўйича аниқланадиган ҳисобий кўндаланг куч (Ve) коэффициентли вертикал юклар ва сейсмик юкнинг биргаликдаги таъсирида аниқланган кўндаланг куч (Vd)дан кичик қабул қилинмаслиги ва мазкур ШНҚнинг 97-формуласида келтирилган шартларга жавоб бериши, 97-формуланинг иккинчи шарти бажарилмаган тақдирда, кесим ўлчамлари кераклича катталаштирилиши ва сейсмик ҳисоблаш такрорланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(97)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа307. Устунларни кўндаланг арматуралаш учун бетон қабул қиладиган кўндаланг куч (Vc)ни ҳисоблашда, бетоннинг кесишга қаршилик кўрсатишдаги ҳиссаси (Vc) ШНҚ 2.03.01-24 га мувофиқ аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБироқ, мазкур ШНҚнинг 320-бандида белгиланган устунларни кучайтириш зоналарида кўндаланг арматурани ҳисоблашда, сейсмик таъсир натижасида ҳосил бўлган кўндаланг куч сейсмик вазиятдаги умумий кўндаланг кучнинг ярмидан ошганда ва бир вақтнинг ўзида қуйидаги шарт (Nd≤0.05Acfck,) бажарилганда, бетоннинг кесишга қаршилик кўрсатишдаги ҳиссаси Vc = 0 деб қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКалта устунлар юк кўтарувчи тизим ёки тўлдирувчи деворларда устунлар оралиғида қолдирилган бўшлиқлар ҳисобига ҳосил бўлиши мумкин ва уларни ҳосил бўлишининг олдини олиш мумкин бўлмаган ҳолларда, ҳисобий кўндаланг куч мазкур ШНҚнинг 95-формуласи бўйича аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ШНҚнинг 95-формуласидаги эгувчи моментлар калта устуннинг пастки ва юқориги учлари учун Ma≈1,4Mra va Mtop≈1,4Mr,top деб қабул қилиниши лозим. Бунда, ln калта устуннинг эркин баландлиги сифатида қабул қилинади ва ҳисобий кўндаланг куч мазкур ШНҚнинг 95-формуласида келтирилган шартларга жавоб бериши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚисқа устуннинг бутун узунлиги бўйлаб кўндаланг арматурага қўйиладиган минимал талаблар ва устунларни кучайтириш зоналари учун ушбу ШНҚнинг 320-бандида белгиланган жойлаштириш шартлари қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТўлдирувчи деворлар устунларга тўлиқ туташган ҳолда, калта устунларга айланадиган устунларда кўндаланг арматура қаватнинг бутун баландлиги бўйича давом этиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3-§ Юқори пластиклик даражасидаги тўсинлар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа308. Устунлар билан биргаликда каркас ҳосил қилувчи ёки уларнинг текислиги доирасида деворлар билан бирикувчи тўсинлар кесим ўлчамлари қуйидагилардан кам бўлмаслиги лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатўсин кесимининг кенглиги 250 мм дан;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатўсин кесимининг кенглиги тўсин баландлиги ва у уланадиган устун ёки девор кенглигининг йиғиндисидан;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатўсин кесимининг баландлиги ораёпма плитаси қалинлигининг уч бараваридан ҳамда 300 мм дан.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЮқоридаги шартларга жавоб бермайдиган элементлар ҳисоблашда ораёпма элементлари билан биргаликда моделлаштирилади, тўсинлар каби арматураланади, бироқ рама каркаси сифатида қаралмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚўшимча талаблар:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатўсиннинг баландлиги тўсин кесимининг 3,5 энидан ошмаслиги керак;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаэркин оралиқнинг тўсин баландлигига нисбати 1/4 дан ортиқ бўлганда, бутун баландлик бўйлаб тўсин кесимининг иккала томонига бўйлама арматура ўрнатилиши лозим;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документакесимдаги бўйлама арматуранинг умумий майдони таянч кесимлардаги устки ва пастки бўйлама арматуралар майдонлари йиғиндисининг 30 фоиз дан кам бўлмаслиги керак;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документастерженларнинг диаметри камида 12 мм, қадами кўпи билан 300 мм бўлиши лозим;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатўсин баландлиги бўйича қадами 600 мм дан катта бўлмаган ва тўсин ўқи бўйича қадами 400 мм дан катта бўлмаган кўндаланг стерженлар ўрнатилиши керак;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаарматурани анкерлаш 314-банднинг учинчи ва тўртинчи хатбошиларига мувофиқ асосий бўйлама арматурани анкерлаш каби бажарилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу банднинг иккинчи, учинчи ва бешинчи — ўнинчи хатбошиларида келтирилган ўлчам чекловлари устунларга ораёпмалар сатҳида бириктириладиган тўсинлар, кўп бўшлиқли деворларнинг боғловчи тўсинлари ва каркас тўсинлари учун уларнинг устунлар билан туташув узелларидан ташқарида мажбурий этиб белгиланмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа309. Тўсин сифатида ҳисобланадиган ва арматураланадиган элементларда бўйлама сиқилиш кучининг ҳисобий қиймати учун Nd≤0.10Ac fck шарт бажарилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаАгар Nd≤0.10Ac fck шарт бажарилмаса, бундай элементлар ушбу ШНҚнинг 8-боби 2-параграфи ёки 6-параграфи талабларига мувофиқ устунлар сифатида лойиҳаланиши ва арматураланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа310. Тугунлар зонасидаги бўйлама арматуранинг минимал коэффициенти учун мазкур ШНҚнинг 98-формуласида келтирилган шарт бажарилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(98)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа311. Бўйлама стерженларнинг диаметри 12 мм дан кам бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТўсиннинг пастки ва юқориги зоналарида тўсиннинг бутун узунлиги бўйлаб камида иккитадан бўйлама стерженлар узлуксиз ўрнатилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа312. Сейсмик лойиҳалаш синфлари СЛС=1, 1а ва СЛС=2, 2а бўлган конструктив тизимларда тугун зонасидаги остки арматура шу кесимдаги устки арматуранинг камида 50 фоизини ташкил этиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБироқ, техник-иқтисодий асослашларда бу нисбатни 30 фоизгача камайтирилишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа313. Оралиқ ва таянчларда бўйлама арматуралаш коэффициенти ШНҚ 2.03.01-24 да келтирилган максимал қийматдан ошмаслиги ва 2 фоиздан кўп бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа314. Бўйлама арматурани жойлаштириш ва анкерлаш шартлари қуйидагиларни инобатга олиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документачетки таянчлардаги устки арматура тўсин узунлиги бўйлаб камида 1/4 ҳисобий оралиқ узунлигида узлуксиз давом эттирилиши, юқори арматуранинг қолган қисми манфий моментни қабул қилиш учун ШНҚ 2.03.01-24 талабларига мувофиқ тўсин узунлиги бўйлаб жойлаштирилиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатўсин устуннинг қарама-қарши томонига ўтмаган ҳолларда, тўсиннинг бўйлама юқори ва пастки арматуралари устуннинг қарама-қарши томонига киритилиши ва 90° бурчак остида эгилиши лозим, бунда тўғри ва букилган қисмлар йиғиндиси (умумий узунлик) lb ШНҚ 2.03.01-24 га мувофиқ анкерлаш узунлигидан кам бўлмаслиги, 90° эгилишнинг горизонтал қисми узунлиги 0,4 lb дан, вертикал қисми эса 12φ дан кам бўлмаслиги, шунингдек девор ёки устун кесими 50φ дан катта бўлса, бундай ҳолларда 90° букмасдан тўғридан-тўғри анкерлашга йўл қўйилиши.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТўсинлар устунга иккала томондан туташганда, тўсинларнинг пастки арматураси устун қиррасидан камида 50φ узунликда ва анкерлаш узунлиги lb дан кам бўлмаган масофада бурилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаАгар конструктив сабабларга кўра ушбу бурилишни таъминлаш имконияти бўлмаса, анкерлаш ушбу банднинг иккинчи хатбошисига мувофиқ амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУстун қиррасидан тўсин баландлигининг икки баробарига тенг масофада жойлашган пластиклик зонасида, махсус кўндаланг арматура мазкур ШНҚнинг 285-банди талабларига мувофиқ бўлиши ҳамда диаметри 8 мм дан кичик бўлган кўндаланг арматураларни қўллашга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБиринчи кўндаланг арматура устун қиррасидан энг кўпи билан 50 мм масофада жойлаштирилиши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа315. Пластиклик зоналарида ноқулайроқ ҳисобий шароит аниқланмаган бўлса, кўндаланг арматура қадами қуйидагилардан ошмаслиги керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасамарали кесим баландлигининг 1/4 қисми;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаминимал бўйлама арматуранинг 8 диаметри ва 150 мм.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПластиклик зонасидан ташқарида эса кўндаланг арматура бўйича ШНҚ 2.03.01-24 талаблари бажарилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТўсин ўқига перпендикуляр жойлаштириладиган кўндаланг стерженлар учун қадами 350 мм дан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа316. Тўсинларни кўндаланг арматуралаш учун ҳисобий кўндаланг куч Ve ушбу ШНҚнинг 99-формуласи бўйича зилзила таъсири чапдан ўнгга ва ўнгдан чапга бўлган ҳолатлар учун алоҳида аниқланиши, бунда энг ноқулай натижа қабул қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(99)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТўсин учларидаги моментлар Mpi ≈1,4Mri va Mpj ≈1,4 Mрж деб қабул қилинади. Вертикал юклардан ва сейсмик таъсирдан ҳосил бўлган кўндаланг кучнинг йиғиндиси D га кўпайтирилиб, ушбу ШНҚнинг 99-формуласи орқали аниқланган Ve дан кичик бўлса, ўрнига Ve шу кўндаланг кучдан фойдаланиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа317. Мазкур ШНҚнинг 316-бандига мувофиқ аниқланадиган ҳисобий кўндаланг куч Ve қуйидаги 100-формулада келтирилган шартларга жавоб бериши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ШНҚнинг 100-формуласининг иккинчи шарти бажарилмаган тақдирда, кесим ўлчамлари катталаштирилиши ва сейсмик таъсирга ҳисоблаш такрорланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(100)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа318. Тўсинларнинг кўндаланг арматурасини ҳисоблашда бетоннинг кесишга 𝑉𝑐 қаршилик кўрсатишдаги ҳиссаси ШНҚ 2.03.01-24 га мувофиқ аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБироқ, мазкур ШНҚнинг 307-бандида аниқланган пластиклик зоналаридаги кўндаланг арматураларни ҳисоблашда, сейсмик таъсирдан ҳосил бўлган тўлиқ ҳисобий кўндаланг куч умумий ҳисобий кўндаланг кучнинг ярмидан кўп бўлса, бетоннинг кесилишга қаршилик кўрсатишдаги ҳиссаси Vc = 0 деб қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРамали тўсинлардаги кўндаланг арматураларни ҳисоблашда, токчаларнинг кесилишга қаршилик кўрсатишдаги ҳиссасини ҳисобга олишга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа16-расм. Тўсин тугунларидаги қирқувчи куч ва эгувчи момент
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4-§. Пластиклик даражаси юқори бўлган рамали тизимлардаги устун ва тўсинларнинг туташиш зоналари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа319. Пластиклик даражаси юқори бўлган рамали тизимларда қуйидаги кўринишда аниқланадиган устун ва тўсинларнинг уланиш тугунларини икки турга бўлиш керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатўсинлар устунг Wа тўрт томондан туташган бўлса ва ҳар бир тўсин кенглиги устун кенглигининг камида 3/4 қисмини ташкил этса, бундай бирикма ёпиқ бирикмалар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу банднинг иккинчи хатбошисидаги шартга жавоб бермайдиган барча бирикмалар ёпиқ бўлмаган бирикмалар.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа320. Сейсмик таъсирнинг кўриб чиқилаётган йўналишида устун ва тўсиннинг бирикиш зонасидаги кесилишдаги ҳисобий мустаҳкамлик қуйидаги формула бўйича аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(101)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТўсин устунга фақат бир томондан туташган ва иккинчи томондан давом эттирилмаган ҳолларда As2 = 0 қабул қилинади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЮқоридаги формула бўйича аниқланган бирикманинг ҳар қандай зонасида кесилишдаги ҳисобий мустаҳкамлик сейсмик таъсирнинг кўриб чиқилаётган йўналиши учун мазкур ШНҚнинг 102 ва 103-формулаларида келтирилган чегаравий қийматлардан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу чегаралардан ошиб кетганда устун ва/ёки тўсин ўлчамлари катталаштирилиши ва сейсмик таъсирга ҳисоблаш такрорланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) ёпиқ (қамраб олинган) бирикмалар учун:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(102)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) ёпиқ бўлмаган (қамраб олинмаган) бирикмалар учун:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(103)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа321. Устун ва тўсиннинг бирикиш зонасида кўндаланг арматуралаш учун қуйидагилар инобатга олиниши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаёпиқ бирикмаларда кўндаланг арматуралашнинг минимал коэффициенти устунни боғлаш зонасининг ҳисобий арматуралаш коэффициентининг 40 фоизидан кам бўлмаслиги, бунда кўндаланг арматура диаметри 8 мм дан кам бўлмаслиги, қадами эса 150 мм дан ошмаслиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаёпиқ бўлмаган бирикмаларда кўндаланг арматуралашнинг минимал коэффициенти устунни боғлаш зонасининг ҳисобий арматуралаш коэффициентининг 60 фоизидан кам бўлмаслиги, бунда кўндаланг арматура диаметри 8 мм дан кам бўлмаслиги, қадами эса 100 мм дан ошмаслиги.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5-§ Юқори даражадаги пластикликка эга деворлар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа322. Деворлар учун ертўла деворларидан ташқари, қуйидаги кўндаланг кесим талаблари бажарилиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документавақтинчалик юклар учун ШНҚ 2.01.07-21 да аниқланган ҳаракатланувчи юкни камайтириш коэффициентларини ҳисобга олган ҳолда, деворнинг соф кўндаланг кесим юзаси 𝑁𝑑𝑚, тешикларни чиқариб ташлагандан сўнг, G ва Q вертикал юклар ва сейсмик таъсир E комбинацияланган таъсир остида Ac≥Ndm/(0.35fck);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабўшлиқли деворларда Ac ва Ndm қийматларини аниқлашда деворнинг тўлиқ кесими (девор қисмларининг йиғиндисини).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа323. Деворлар вертикал юк кўтарувчи тизимнинг элементлари ҳисобланиб, уларнинг қалинлигининг режадаги узунлигига нисбати камида 1/6 қисмини ташкил этиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ШНҚнинг 325-бандида келтирилган алоҳида ҳолатлардан ташқари, девор полотноси соҳасидаги тўғри бурчакли, У, Л ва Т турдаги деворларнинг қалинлиги қават баландлигининг 1/16 қисмидан ва 250 мм дан кам бўлмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТўғри бурчакли девор ёки девор ораёпмасининг қалинлиги текисликда маҳкамланмаган девор ёки ораёпма узунлигининг 1/30 қисмидан кам бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОралиқ девор икки томондан кўндаланг йўналишда бошқа деворлар билан маҳкамланган бўлса, оралиқ девор қалинлиги қават баландлигининг 1/20 қисмидан ва 250 мм дан кам бўлмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа324. Юк кўтарувчи тизим деворлардан ташкил топган биноларда, агар мазкур ШНҚнинг 324-бандида келтирилган иккала шарт бажарилса, девор қалинлиги бинонинг энг баланд қавати баландлигининг камида 1/20 қисмидан ва 200 мм дан кам бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(104)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 104-формуласи ертўла қаватлари периметри бўйлаб бикр темир-бетон деворли биноларнинг биринчи қавати сатҳида, қолган бинолар пойдеворининг юқори қавати сатҳида қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа325. Режа (план)да Hw lw/> 2.0 нисбатга эга деворларда, деворнинг иккала учида чегаравий зоналар белгиланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЧегаравий зоналар деворнинг ўз қалинлиги доирасида ёки девор билан кесишган бошқа девор ичида ҳосил бўлишига йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа326. Деворнинг пойдевор тепасидан Hcr ёки режа (план)да девор узунлиги 20 фоизидан кўпроқ камаядиган сатҳдан ўлчанадиган критик баландлиги қуйидаги формула орқали аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(105)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаHcr — девор баландлиги, пойдеворнинг юқори қисмидан ёки режадаги (план) узунликнинг 20 фоиз дан кўпроғига ёки кесим кенглигининг ярмидан кўпроғига камайиши содир бўладиган сатҳдан ўлчаниши лозим;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаертўла темир-бетон периметр деворларининг бикрлиги юқори қаватларникидан анча катта бўлган ва ертўла ораёпмалари горизонтал текисликда бикр диафрагма каби ишлайдиган биноларда Hcr ва Hw нинг қийматлари биринчи қават ораёпмаси сатҳидан бошлаб ҳисобланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБундай биноларда деворнинг критик зонаси қўшимча равишда биринчи ертўла қавати баландлигигача давом эттирилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа327. Тўғри бурчакли деворларда мазкур ШНҚнинг 326-бандида аниқланган деворнинг критик баландлиги чегарасидаги ҳар бир чегаравий зонанинг узунлиги режа (план)да девор умумий узунлигининг 20 фоизидан кам бўлмаслиги ва деворнинг камида иккита қалинлигидан кам бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДевор баландлигидан юқорида ҳар бир чегаравий зонанинг узунлиги режа (план)да девор умумий узунлигининг 10 фоизидан ва девор қалинлигидан кам бўлмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа328. Чегаравий зоналар бошқа кесишувчи девор ичида ҳосил бўлган ҳолларда, ҳар бир чегаравий зона девор танаси ичига 300 мм дан ва девор қалинлигидан кам бўлмаган масофага узайтирилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа329. Девор полотносининг ҳар бир томонидаги бўйлама ва кўндаланг арматуранинг умумий майдони чегара зоналари орасидаги девор кесимининг 0,0025 брутто майдонидан кам бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаАгар Hw / lw≤ 2.0 нисбатда деворнинг бутун кесими девор полотноси сифатида қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДевор полотносидаги бўйлама ва кўндаланг арматуралар қадами 250 мм дан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа330. Мазкур ШНҚнинг 324-бандида келтирилган шартларнинг иккаласи ҳам бажариладиган биноларда девор полотносининг бўйлама ва кўндаланг арматуралаш коэффициентларини 0,002 гача пасайтиришга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБироқ, бунда арматура қадами 300 мм дан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа331. Чегаравий зоналардан ташқарида девор полотносининг иккала юзасидаги арматура тўрлари ҳар квадрат метрга камида 4 та махсус кўндаланг стерженлар билан ўзаро боғланган бўлиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЧегаравий зоналарга яқин (деворнинг критик баландлиги чегарасида) эса ҳар квадрат метрга камида 10 та махсус кўндаланг стерженлар ўрнатилиши шарт.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКўндаланг стерженларнинг диаметри горизонтал арматуранинг диаметридан кичик бўлмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЮза бирлигига тўғри келадиган стерженлар сони Fw/Ft нисбатда камайтиришга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЧегаравий зоналарда девор полотносининг арматураси хомутлар, ёпиқ стерженлар ва кўндаланг стерженларни ўз ичига олиши, шунингдек бўйлама арматура 135º бурчак остида эгилган ҳолда чегаравий зонани мустаҳкамлашнинг бир қисми сифатида ишлатилиши мумкин.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДевор полотносининг горизонтал арматурасининг маҳкамланиши учун чегаравий зоналарда горизонтал ёки қия (90 º бурчак остида) анкерлаш бажарилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаГоризонтал арматура учлари ёки букилмалари билан деворнинг ташқи қирраси орасидаги масофа 150 мм дан ошмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДевор полотносининг горизонтал арматурасини анкерлаш учун конструктив элементларни ўрнатиш талаб қилинган ҳолларда, қуйидагилар кўзда тутилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаконструктив элементларни деворнинг бутун узунлиги бўйлаб жойлаштириш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаконструктив элементларнинг баландлиги камида 1.5 hw бўлиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаконструктив элементларнинг учларида 90 ºли бурчак остида букилишлар.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаГоризонтал арматуранинг учларида букишларни бажариш имконияти бўлмаса, бу арматура вертикал арматуранинг ичига жойлаштирилиши, бунда конструктив элемент чегарасида камида олтита вертикал арматура стерженлари ўрнатилиши ва конструктив элемент чегарасида вертикал арматура стерженлари орасидаги масофа 200 мм дан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа332. Ушбу ШНҚнинг 326-бандида аниқланган деворнинг критик баландлиги чегарасида ҳар бир чегаравий зонада вертикал арматуранинг умумий майдонини деворнинг брутто кесими майдонига нисбати 0.002 дан кам бўлмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур критик баландликдан ташқарида берилган нисбат 0,001 дан кам бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЧегаравий зонанинг геометрияси ва арматураланишидаги ўзгариш қават баландлиги бўйича босқичма-босқич амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲар бир чегаравий зонада бўйлама арматуралаш коэффициенти 0,014 дан кам бўлмаслиги керак (кучайтириш зонасида эса бу кўрсаткич 0,06 га тенг бўлиши зарур).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЧегаравий зоналарда бўйлама арматуралаш коэффициенти 0,03 дан ошмаслиги керак (кучайтириш зонасида 0,06).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа333. Чегаравий зоналардаги хомутлар қуйидаги талаблар асосида бажарилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документахомутлар ва кўндаланг стерженлар учун арматура диаметри 8 мм дан кам бўлмаслиги, ҳамда хомут тармоқлари ва (ёки) кўндаланг стерженлар орасидаги горизонтал масофа а берилган арматуранинг 25 диаметридан ошмаган ҳолда;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 326-бандига мувофиқ деворнинг критик баландлиги чегарасида чегаравий зоналарда устунларни кучайтириш зоналари учун ушбу ШНҚнинг 291-бандидаги 91-формуланинг иккинчи шарти билан аниқланган кўндаланг арматура миқдорининг камида 2/3 қисми ўрнатилиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документахомутлар қадами 150 мм дан ошмаслиги ва 50 мм дан кам бўлмаслиги ва бу масофа бўйлама арматуранинг 6 диаметридан ва девор қалинлигининг 1/3 қисмидан ошмаслиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документачегаравий зоналарининг кўндаланг арматуралари пойдеворга 300 мм дан ва девор қалинлигидан кам бўлмаган баландликда давом эттирилиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадевор баландлигидан ташқарида хомутлар ва (ёки) кўндаланг стерженларнинг кўндаланг йўналишдаги қадами девор қалинлигидан ва 200 мм дан ошмаслиги.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа334. Кесим нисбатлари Hw/lw> 2.0 шартга жавоб берувчи деворларда мазкур ШНҚнинг 351-бандига мувофиқ аниқланган девор баландлиги чегарасидаги ҳисобий эгувчи моментлар доимий ва девор асосида ҳисобланган эгувчи моментга тенг деб қабул қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДевор баландлигидан юқорида деворнинг асоси ва усти учун мазкур ШНҚнинг 3-боби бўйича олинган чизиқли моментлар эпюрасига параллел бўлган эгувчи моментлар эпюрасини қўллаш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ШНҚнинг 23-банди шартларига жавоб берувчи ертўлали биноларда девордаги критик баландлик чегарасидаги эгувчи момент мазкур ШНҚнинг 326-банди талабларига мувофиқ моментга тенг деб қабул қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКесим нисбатлари Hw/lw ≤ 2.0 бўлган деворлар учун барча кесимлардаги ҳисобий эгувчи моментлар ушбу ШНҚнинг 3-бобига мувофиқ аниқланган қийматларга тенг деб қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа335. Ҳар бир қават учун Hw/lw > 2,0 нисбатда девор кесимлари томонидан қабул қилинадиган моментлар мазкур ШНҚнинг 93-формуласига мувофиқ энг юкланган йўналишдаги устунлар учун Hw/lw > 2,0 бўлиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаHw/lw < 2,0 бўлса, девор ва/ёки арматура ўлчамлари катталаштирилиши ва сейсмик таъсирларга ҳисоблаш такрорланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа336. Кесим нисбатлари Hw/lw > 2.0 бўлган деворларда, ҳар қандай кесимдаги кўндаланг арматуралашни ҳисоблашда асос сифатида қабул қилинадиган ҳисобий кўндаланг куч (Ve) қуйидаги формула бўйича аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(106)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа(βv) — кўндаланг кучнинг динамик ўсиш коэффициенти бўлиб, уни 1,5 га тенг деб қабул қилинган.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБироқ, барча сейсмик юкларни темир-бетон деворлар қабул қиладиган биноларда βv ни 1,0 га тенг деб қабул қилиш лозим. Аниқ ҳисоблашлар мавжуд бўлмаган ҳолларда, (Mp )t≤1.25(Md)t деб қабул қилишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур ШНҚнинг 3-бобига мувофиқ сейсмик таъсирдан аниқланган кўндаланг кучни 1.2D (боғловчи тўсинсиз деворлар учун) ёки 1.4D (боғловчи тўсинли деворлар учун) коэффициентига кўпайтиришдан олинган қиймат ушбу ШНҚнинг 106-формула бўйича аниқланган дан кичик Ve бўлса, у ҳолда кўндаланг кучнинг Ve қийматидан фойдаланиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаHw/lw ≤ 2.0 нисбатли деворлар учун барча кесимлардаги ҳисобий кўндаланг кучлар мазкур ШНҚнинг 3-бобига мувофиқ аниқланган қийматларга тенг деб қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа337. Девор кесимларининг кесимга бўлган мустаҳкамлиги (Vr) қуйидаги формула бўйича аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(107)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 336-бандида аниқланган ҳисобий кўндаланг куч (Ve) қуйидаги формулада келтирилган шартларни қаноатлантириши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа (108)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(Боғловчи тўсинсиз деворлар учун)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(Боғловчи тўсинли деворлар учун)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЮқоридаги 108-формула шартлари қаноатлантирилмаган ҳолларда, деворнинг кўндаланг арматураси ва/ёки девор кесимининг ўлчамлари оширилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа338. Вертикал арматура пойдевор билан бирикиш сатҳида ҳамда юқори қаватларда ШНҚ 2.03.01-24 да белгиланган босишга текшириш усули асосида, ушбу кесимда таъсир этувчи кўндаланг куч ҳисобга олинган ҳолда кесилишга текширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБосишга текширишда қуйидагилар ҳисобга олиниши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадевор полотноси ва чегаравий зоналардаги барча вертикал арматураларнинг умумий майдони (Ae);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабетоннинг қўшилиш (ёпишиш) коэффициенти (fctd).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБосишга текшириш натижасида кўндаланг куч (Ve) ушбу ШНҚнинг 109-формуласида келтирилган шартга жавоб бериши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСиқиб чиқаришга ҳисоблашда, арматурада ҳосил бўладиган чегаравий кучланиш fyk=500 МПа дан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(109)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа339. Деворлар учун 337 ва 338-бандларда келтирилган барча талаблар боғловчи тўсинли деворнинг ташкил этувчи деворларининг ҳар бири учун татбиқ этилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа340. Боғловчи тўсинларни кўндаланг арматуралашни ҳисоблаш қуйидагича амалга оширилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документақуйидаги формулаларнинг исталган шарти бажарилганда, мазкур ШНҚнинг 341 ва 343-бандларига мувофиқ;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа110 ва 111-формулаларнинг шартлари ҳам бажарилмаган ҳолларда, боғловчи тўсинда кўндаланг куч ва у ҳосил қилган эгувчи моментни қабул қилиш учун диагонал арматура қўллаш орқали.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(110)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(111)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДиагонал арматуранинг ҳар бир гуруҳининг умумий кесим юзаси қуйидаги формула бўйича аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(112)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲар бир диагонал арматура гуруҳи таркибида камида тўртта стержен бўлиши, ушбу стерженлар девор танасига камида 1,5 lb узунликда киритилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДиагонал арматура махсус сейсмик хомутлар билан қамраб олиниши, бунда хомутларнинг диаметри 8 мм дан кам бўлмаслиги, уларнинг қадами эса диагонал арматуранинг 8 диаметридан ва 100 мм дан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБоғловчи тўсинда диагонал арматурага қўшимча равишда ШНҚ 2.03.01-24 га мувофиқ минимал миқдорда бўйлама ва кўндаланг арматуралар ўрнатилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДиагонал арматура махсус сейсмик хомутлар билан қамраб олинмаган бўлса, хомутлар қадами диагонал арматуранинг 6 диаметридан ва 150 мм дан ошмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТўсин баландлиги бўйича эса қадами 200 мм дан катта бўлмаган горизонтал ва вертикал стерженлар ўрнатилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунда, ўрнатилган хомутлар ва кўндаланг стерженлар вертикал ва горизонтал йўналишда ушбу ШНҚнинг 91-формулада келтирилган талабларга жавоб бериши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа341. Боғловчи деворлардаги боғловчи тўсинларга таъсир этувчи кўндаланг куч (Vd) қуйидаги формула бўйича аниқланадиган чегаравий қийматдан ошмаслиги керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(113)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДераза, эшик ва муҳандислик коммуникациялари учун очиқ жойлар режа(план)да деворнинг ўрта учдан бир қисмида жойлашиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОчиқ жойнинг горизонтал ўлчами девор узунлигининг 20 фоизидан, вертикал ўлчами эса қават баландлигининг 20 фоизидан ошмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЎйиқ периметри бўйлаб (юқоридан, пастдан ва ён томонлардан) хомутли ҳошия арматура ўрнатилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу арматуранинг ҳар бир йўналишдаги йиғинди кесим юзаси тешик бўлмаганда ўйиқ қисмида ўрнатиладиган арматура кесим юзасидан кам бўлмаслиги, бунда хомутлар қадами 150 мм дан ошмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6-§ Пластиклик даражаси чекланган устунлар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа342. Вақтинчалик юклар учун ШНҚ 2.01.07-21 да белгиланган ҳаракатланувчи юкни камайтириш коэффициентларини ҳисобга олган ҳолда, устун кўндаланг кесимининг брутто майдони (Ac) вертикал юкларнинг G ва Q комбинацияланган таъсиридан ва сейсмик таъсирдан E (G + Q + E) ўқ кучларининг энг катта қийматида қуйидаги формулада келтирилган шартни қаноатлантириши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(114)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПластиклик даражаси юқори бўлган устунлар учун ушбу ШНҚнинг 311-бандида белгиланган кўндаланг кесим ўлчамларига қўйиладиган талаблар пластиклик даражаси чекланган устунлар учун ҳам татбиқ этилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа343. Пластиклик даражаси юқори бўлган устунлар учун мазкур ШНҚнинг 288 ва 289-бандларида ўрнатилган бўйлама арматуралашга қўйиладиган талаблар пластиклик даражаси чекланган устунлар учун ҳам татбиқ этилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа344. Пластиклик даражаси юқори бўлган устунлар учун мазкур ШНҚнинг 290-293-бандларида белгиланган бўйлама арматурани жойлаштириш талаблари пластиклик даражаси чекланган устунлар учун ҳам татбиқ этилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа345. Устунларни кучайтириш ва ўрта зоналарида кўндаланг арматуралаш ишлари ШНҚнинг 347-348-бандларида белгиланган минимал талабларга мувофиқ устунларнинг барча зоналарида эса 285-бандда келтирилган махсус сейсмик хомутлар ва кўндаланг стерженлар қўлланилган ҳолда бажарилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа346. Девордаги тешикни арматуралашда, тешик периметри бўйлаб қўшимча арматуралар жойлаштирилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа347. Пластиклик даражаси чекланган устунларда кучайтириш зонасидаги кўндаланг арматура қадами минимал кўндаланг кесим ўлчамининг 1/3 қисмидан, бўйлама арматура диаметрининг 8 бараваридан ва 150 мм дан ошмаслиги, кўндаланг арматуралаш эса ШНҚнинг 91 ва 92-формулаларида аниқланган қийматларнинг ярмидан кам бўлмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа348. Устуннинг ўрта зонасини аниқлаш ва мазкур ШНҚнинг 351-бандида келтирилган юқори пластиклик даражасига эга бўлган устунлар учун минимал кўндаланг арматуралашга қўйиладиган талаблар чекланган пластиклик даражасига эга бўлган устунлар учун ҳам қўлланилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУстуннинг ўрта зонасида кўндаланг арматуралаш ушбу ШНҚнинг 295-бандига мувофиқ аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа349. Пластиклик даражаси чекланган устунларда кўндаланг арматуралашни ҳисоблашда вертикал юклар ва сейсмик таъсирларнинг биргаликдаги таъсиридан олинган кўндаланг куч (Vd)ни асос қилиб олиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа350. Юқори даражадаги эгилувчанликка эга устунлар учун ШНҚнинг 97-формуласида белгиланган кўндаланг кучнинг юқори чегараси шарти чекланган эгилувчанлик даражасига эга устунларга ҳам татбиқ этилиши, бунда Ve ўрнига мустаҳкамлик захираси коэффициенти 𝐷 оширилган қабул қилиниши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа351. Мазкур ШНҚнинг 349-бандида аниқланган кўндаланг арматуралашни кўндаланг кучга ҳисоблашда, бетоннинг кесилишга Vc қаршилигига қўшадиган ҳиссасини вертикал ва сейсмик юкларнинг биргаликдаги таъсирида ҳисобланган минимал бўйлама куч (Nd)ни ҳисобга олган ҳолда ШНҚ 2.03.01-24 га мувофиқ аниқлаш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа352. Пластиклик даражаси юқори бўлган устунлар учун ушбу ШНҚнинг 307-бандида келтирилган калта устунларга қўйиладиган талаблар пластиклик даражаси чекланган устунлар учун ҳам татбиқ этилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7-§ Пластиклик даражаси чекланган тўсинлар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа353. Пластиклик даражаси юқори бўлган тўсинлар учун мазкур ШНҚнинг 308-бандида белгиланган кесим ўлчамларига қўйиладиган талаблар пластиклик даражаси чекланган тўсинлар учун ҳам татбиқ этилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПластиклик даражаси юқори бўлган тўсинлар учун ушбу ШНҚнинг 310 — 313-бандларида белгиланган бўйлама арматуралаш талаблари пластиклик даражаси чекланган тўсинлар учун ҳам татбиқ этилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа354. Пластиклик даражаси юқори бўлган тўсинлар учун мазкур ШНҚнинг 314-бандида келтирилган бўйлама арматурани жойлаштиришга қўйиладиган талаблар пластиклик даражаси чекланган тўсинлар учун ҳам татбиқ этилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа355. Тўсин кесимининг устун қиррасидан икки баравар баландлигига тенг узунликдаги зона кўндаланг арматура билан кучайтириш зонаси сифатида аниқланиши ва бу зона доирасида ушбу ШНҚнинг 309-310-бандларида белгиланган махсус сейсмик арматуралаш қоидалари қўлланилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКучайтириш зоналарида диаметри 8 мм дан кичик бўлган кўндаланг арматурани қўллашга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБиринчи хомут устун қиррасидан 50 мм дан ортиқ бўлмаган масофада ўрнатилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур ШНҚнинг 315-банди талабларига мувофиқ ноқулай қиймат олинмаган тақдирда, хомутлар қадами кесимнинг самарали баландлигининг 1/4 қисмидан, бўйлама арматуранинг 8 диаметридан ва 200 мм дан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКучайтириш зонасидан ташқарида эса ШНҚ 2.03.01-24 га мувофиқ кўндаланг арматуралаш талабларига риоя қилиш лозим. Тўсинлардаги хомут шохлари орасидаги масофа 350 мм дан ошмаслиги зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа356. Пластиклик даражаси чекланган тўсинларда кўндаланг арматуралашни ҳисоблашда, вертикал юклар ва сейсмик таъсирларнинг биргаликдаги таъсиридан ҳосил бўлган кўндаланг куч (𝑉𝑑) асос сифатида қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа357. Юқори пластиклик даражасига эга бўлган тўсинлар учун ушбу ШНҚнинг 100-формуласида келтирилган кўндаланг кучнинг юқори чегара шарти чекланган пластиклик даражасига эга бўлган тўсинларга ҳам татбиқ этилиши керак. Бунда,
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТўсинларни кўндаланг арматуралашни ҳисоблашда бетоннинг кесишга қаршилигига қўшган ҳиссаси (Вс)ни ШНҚ 2.03.01-24 га мувофиқ аниқланиши лозим. Тавр кесимли тўсин токчаларининг кесилишига қаршилик кўрсатишга қўшилган ҳиссани ҳисобга олишга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа358. ШНҚ 2.01.07-21 да белгиланган ҳаракатланувчи юкламани камайтириш коэффициентларини ҳисобга олган ҳолда, тешикларни айириб ташлангандан кейин деворнинг соф кесим майдони Ndm, қуйидаги 115-формулада келтирилган шартни қаноатлантириши лозим. Бунда, вертикал юклар G ва Q ҳамда сейсмик таъсир Э уларнинг биргаликдаги G + Q + E ҳолатидаги таъсири ҳисобга олинади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСиқувчи ўқ бўйлаб таъсир этувчи кучларнинг энг юқори қиймати қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(115)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПластиклик даражаси чекланган деворлар вертикал юклар ва сейсмик таъсирнинг биргаликдаги таъсиридан ҳосил бўладиган ички зўриқишлар (Ve)ни ҳисобга олган ҳолда лойиҳаланиши ва арматураланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8-§ Ораёпмалар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа359. Қаватларнинг массаларига таъсир қилувчи сейсмик юкларни вертикал юк кўтарувчи элементларга ишончли узатилишини таъминлаш мақсадида, ораёпмалар етарлича бикрлик ва мустаҳкамликка эга бўлиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСейсмик юк таъсирида ишлайдиган қовурғали ёки кессон плитали ораёпма тизимларида плитанинг минимал қалинлиги 70 мм дан кам бўлмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБироқ, сейсмик таъсирда кўндаланг кучларни плита текислигидаги кучлар билан биргаликда ишончли узатишни таъминлаш мақсадида, қовурғалар билан плита орасида кўндаланг кучларни узатиш учун туташмалар бажарилиши ва бу туташмаларнинг етарлилиги ҳисоблаш йўли билан аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБошқа турдаги ораёпмалар учун ШНҚ 2.03.01-24 да белгиланган қалинлик талаблар қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа360. Тўсинсиз ва тўсинли ораёпмали биноларда ораёпма текислигидаги ички ўқ ва силжиш деформациялари эластик диафрагма таъсири ҳисобга олинган ҳолда ҳисобланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСейсмик таъсир пайтида ораёпма текислигида юзага келадиган ўртача чўзувчи, сиқувчи ва силжиш деформацияларига D мустаҳкамлик захираси коэффициенти қўлланилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТекисликдаги чўзувчи деформация қиймати fctd дан ошса, текисликдаги чўзувчи деформация қиймати ρ чегарасидан ошмаслиги таъминланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу шарт бажарилмаган ҳолатларда, ораёпма текислигидаги арматуралаш камчилиги қўшимча арматура билан тўлдирилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚоплама текислигидаги сиқувчи деформациялар қиймати 0,85fctd дан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОраёпма текислигидаги силжиш деформациялари иккала йўналишда ҳам қуйидаги формула билан аниқланадиган чегарадан ошмаслиги лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(116)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаρfyd — эгилиш мустаҳкамлигини таъминлаш учун зарур бўлган арматуралаш коэффициенти;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа0,65√(fck) Бу ҳисобда ρ эгилишдаги мустаҳкамликни таъминлаш учун зарур бўлганидан катта бўлган ва силжиш деформацияси йўналишига параллел жойлашган арматуралаш коэффициенти.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТекисликдаги силжиш деформацияси 0,65√(fck) коэффициентдан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОраёпма билан девор орасидаги текисликда ҳосил бўладиган силжиш деформациялари бу кесимлардаги силжиш ишқаланиш қаршилигидан катта бўлмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДевор юзасининг ғадир-будурлик синфини, анкерлашнинг етарли узунлигини ва эгилишдаги мустаҳкамликни таъминлаш учун зарур бўлган арматуралаш коэффициенти ρ дан юқори бўлган силжиш ишқаланишига қаршилик қуйидаги формула бўйича аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(117)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМонолит бирикмалар учун силжиш ишқаланиш коэффициентини μ = 1.0 деб қабул қилиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа361. Тўсинсиз ва тўсинли ораёпмали биноларда сейсмик юкларнинг ораёпмалардан вертикал юк кўтарувчи элементларга ишончли узатилишини ҳисоблаш талаб этилганда ҳамда А2 ва А3 турдаги номунтазамликлар мавжуд бўлганда, ораёпмалар учун ушбу ШНҚнинг 360-банди талаблари бажарилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСейсмик юкларни ораёпмадан деворга узатувчи тўсинларнинг кесим юзаларини ҳисоблаш ва конструкциялашда, ушбу тўсинлардаги ўқ бўйлаб сиқувчи ва чўзувчи кучлар D мустаҳкамлик захираси коэффициентини қўллаган ҳолда ҳисобга олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЎқ бўйлаб сиқувчи деформациялар қиймати 0,5 fck дан катта бўлган ҳолларда, тўсин кесимлари устунларни кучайтириш зоналари учун ушбу ШНҚнинг 91-формуласига мувофиқ кўндаланг арматуралаш талабларига жавоб бериши керак. Бунда, кесимнинг ўқ бўйлаб сиқувчи юк кўтариш қобилияти устуннинг юк кўтариш қобилиятидан ошмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТўсинсиз ораёпмали биноларда ёки тўсинли ораёпмали биноларда сейсмик юкларнинг ораёпмалардан вертикал юк кўтарувчи элементларга ишончли узатилишини ҳисоб-китоб орқали тасдиқлаш зарур бўлган ҳолларда, уларнинг таъсир йўналишида ораёпмадан деворга ёки девор устунига ўтказиладиган сейсмик юк қаватнинг юқори ва пастки кесимларидаги кўндаланг кучлар фарқи сифатида аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу кучлар D мустаҳкамлик захираси коэффициентини ҳисобга олган ҳолда аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЮқори ва пастки кесимлардаги кўндаланг кучлар фарқи деворнинг ҳар икки томонида куч таъсир йўналишида маҳкамланган арматура билан қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОраёпма билан девор туташган жойда эгилишга чидамлилик учун зарур бўлганидан ташқари, қўшимча тўсин ёки плита арматурасининг чўзилишга умумий қаршилиги 2Asa fyd га тенг бўлиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСилжишга ишқаланиш бўйича умумий қаршилик 2Asa fydμAsa fyd га тенг бўлиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКучнинг таъсир йўналишида девор узунлиги бўйича кучларни узатиш арматураси (анкерли арматура) миқдорини аниқлашда камайтиришни амалга оширмаслик, кўндаланг арматура эса деворда ҳамда ораёпмада анкерлаш шароитларини тўлиқ таъминлаши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаОраёпма ва деворнинг туташиш тугунларида силжиш ишқаланишига қаршилик ҳисоб-китоби ШНҚ 2.03.01-24 га мувофиқ ишқаланиш коэффициенти μ ≤ 1,0 деб қабул қилган ҳолда амалга оширилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаАнкерли арматуралар сонини аниқлашда девор қиррасидан бошлаб, ундан узоқлашган сари уларнинг камайиши мумкинлиги ҳисобга олиниши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКуч узатиш элементининг узунлиги бўйлаб куч узатиш элементлари ва қоплама орасидаги силжиш ишқаланишига қаршилик текширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа362. Қопламаларда йирик (катта) тешиклар мавжуд бўлганда, тешикнинг ҳар икки томонида, ҳар икки йўналишда хомутлар билан ҳошияланган қўшимча горизонтал арматура ўрнатилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲар бир зонадаги қўшимча горизонтал арматуранинг умумий кесим майдони, тешик зонасида жойлаштирилган асосий горизонтал арматуранинг кесим майдонидан кам бўлмаслиги ҳамда хомутларнинг қадами 150 мм дан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚўшимча горизонтал арматура ҳар бир йўналишда тешик узунлигининг камида уч баробарига тенг узунликда бўлиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТўсинсиз ораёпмалар ва плитали пойдеворларда сиқилишни назорат қилиш чекли элементлар усули асосида амалга оширилишига йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲисоблашда вертикал юклар ва сейсмик таъсирларнинг биргаликдаги таъсиридан ҳосил бўладиган вертикал йўналишдаги силжиш кучланишлари асос сифатида қабул қилиниши лозим. Ушбу кучланишлар D мустаҳкамлик захираси коэффициентига кўпайтирилиши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЧекли элементлар усули асосида аниқланган силжиш кучланишлари қийматлари учун, ораёпма ёки пойдеворнинг самарали баландлиги д деб олинган ҳолда қуйидаги формула бўйича аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(118)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаVpd — ҳисобий погон кўндаланг куч.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲисобланган қийматни τpd устун ёки девор қиррасидан д/2 масофада аниқлаш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа363. Тўсинсиз тизимларда устун билан ораёпманинг туташув тугунларида силжиш кучланишларининг сиқилиш контури бўйлаб идеаллаштирилган тақсимотини ҳисоблашга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲисоблашда кўриб чиқилаётган йўналишда устунга ораёпма сатҳида узатилаётган умумий эгувчи момент вертикал юклар ва сейсмик таъсирларни ҳисобга олган ҳолда, D мустаҳкамлик захираси коэффициентига кўпайтирилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур момент эгилиш ташкил этувчиси (𝛾𝑓) ва коэффициентли экцентрик эзилишни (силжиш) ташкил этувчиси (𝛾𝑓) ўртасида тақсимланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСилжиш кучланишлари сиқилиш контурининг геометрик марказидан масофага боғлиқ равишда сиқилиш контури бўйлаб чизиқли ўзгаради деб қабул қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ҳисобдан олинган силжиш кучланишининг энг юқори қиймати ораёпманинг босишни назорат қилишда 𝜏p𝑑 ҳисобий қиймати сифатида қўлланади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа364. Ораёпма сатҳида узатиладиган умумий эгувчи моментни ҳисоблашда, ораёпманинг устун билан туташув тугунида устуннинг юқори ва пастки кесимларидаги эгувчи моментларни мувозанатловчи момент ҳисобга олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКоэффициентни ҳисоблашда, юкланиш йўналишида 𝛾𝑓 тўғри бурчакли босиш контурининг ўлчамлари b1 ва юкланишга перпендикуляр йўналишда b2 қуйидаги формула бўйича аниқланади. Доиравий кесимли устунлар учун 𝛾𝑓= 0,60 деб қабул қилиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(119)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа365. τpr≤fctd шарт бажарилмаган ва плита қалинлиги 250 мм дан кам бўлмаган ҳолларда, сиқишга қаршиликни сиқиш арматурасини ўрнатиш орқали оширишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБундай ҳолларда қуйидаги талаблар бажарилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабетоннинг сиқилишга қаршилик кўрсатишдаги ҳиссаси силжиш кучланишлари ҳисобга олган ҳолда 0,5fctd гача камайтирилиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаарматуранинг сиқилишга қаршилик кўрсатишдаги ҳиссаси fctd дан кам бўлмаслиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаарматураланган плитанинг умумий сиқилишга қаршилиги 1,5fctd дан ошмаслиги.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСиқиб чиқаришга арматуралаш учун кўндаланг арматурадан тайёрланган каркаслардан фойдаланилганда қуйидаги шартлар бажарилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабетоннинг сиқилишга қаршилик кўрсатишдаги ҳиссаси силжиш кучланишларини ҳисобга олган ҳолда 0,75fctd ни ташкил этиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаарматуранинг ҳиссаси fctd дан кам бўлмаслиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаарматураланган плитанинг умумий сиқилишга қаршилиги 1,75 fctd дан ошмаслиги.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа366. Арматура сифатида бир текис тақсимланган вертикал стерженлар ёки эгилган хомутлардан босиш қаршилигини ошириш мақсадида фойдаланилганда, силжиш кучланишларини ҳисобга олган ҳолда арматураланган плитанинг босишга қаршилиги 120-формула бўйича ҳамда кўндаланг арматурадан тайёрланган каркаслардан фойдаланилганда эса босишга қаршилик 121-формула бўйича ҳисобланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(120)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(121)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаp — босиш арматураси (вертикал стерженлар ва/ёки уларни қамраб олувчи хомутлар) учун майдон бирлигига арматуралаш коэффициенти, у квадрат метрга тўрт бирликдан кам бўлмаслиги керак;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаарматура устун ёки девор қиррасидан d/4 дан кўп бўлмаган масофада бошланиши ва бир текис жойлашиши, бунда босиш арматураси стерженлари орасидаги масофа d/2 дан ошмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа367. Босиш арматурасини бир текис тақсимлаш ўрнига, икки ўзаро перпендикуляр йўналишда жойлашган ёпиқ хомутлар ёки кўндаланг арматурадан тайёрланган каркаслар қатори қўлланилган ҳолларда, арматураланган плитанинг босишга қаршилиги силжиш кучланишларини ҳисобга олган ҳолда 122-формула бўйича аниқланади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКўндаланг арматурадан тайёрланган каркаслар қўлланилганда эса босишга қаршилик қуйидаги 123-формула бўйича ҳисобланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(122)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(123)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа368. Кўндаланг арматуралаш қуйидаги тартибда давом эттирилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаустун ёки девор қиррасидан ораёпма ёхуд пойдевор плитасининг камида тўрт қалинлигигача бўлган масофада;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабосиш зонаси четидан d/2 масофада силжишнинг ҳисобий кучланиши fctd/2 қийматгача пасаядиган қисмигача.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТўсинсиз ораёпмаларда устунлар ва ўрта полосалар зонасида ушбу ШНҚ талаблари асосида арматуралаш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУстунли полосалар бўйлаб пастки арматуралаш камайтирилмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКритик зоналарда эса юқори ва пастки арматуралашни қўшимча боғлаш бажарилишига йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9-§ Темир-бетон конструкцияларнинг ишчи чизмаларини бажариш талаблари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа369. Лойиҳанинг барча чизмаларида қуйидаги маълумотлар кўрсатилиши зарур:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабетоннинг мустаҳкамлик синфи;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаарматура синфи;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаишлатиш шароитлари синфи.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа370. Қолип лойиҳанинг барча чизмаларида қуйидаги маълумотлар кўрсатилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасейсмик ҳудудлаштириш харитаси бўйича спектрал тезланишларнинг ҳисобланган қийматлари SS ва S1;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабинонинг фойдаланиш синфи;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабинонинг муҳимлик коэффициенти;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабинонинг баландлик синфи;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасейсмик лойиҳалаш синфлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаконструктив тизимнинг редукция коэффициенти;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамустаҳкамлик захираси коэффициенти.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа371. Устунлар, деворлар ва тўсинлар чизмаларининг ҳар бир варағида мазкур ШНҚнинг 285-бандида белгиланган махсус сейсмик арматура илгаклари ва хомутларнинг букилиш деталлари кўрсатилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа372. Устунларни жойлаштириш режа (план)ларида қуйидагилар кўрсатилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документакўндаланг кесимдаги вертикал стерженларнинг ҳолати, диаметри ва сони;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабўйлама арматура стерженларининг сони, диаметри ва қадами;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаустун ва деворлар учун пойдевордан чиқадиган хомутлар.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа373. Бўйлама ва кўндаланг арматуралари бир хил бўлган ҳар бир турдаги устунлар учун арматуранинг вертикал жойлашувини кўрсатувчи кесимлар чизмада алоҳида бажарилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУстунларнинг бўйлама қирқимлари қуйидагиларни ўз ичига олиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документақўшимча арматуралаш зоналари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаарматуранинг анкерлаш (мустаҳкамлаш) узунликлари.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа374. Устунларнинг ҳар бир тури учун чизмада қуйидагилар алоҳида кўрсатилиши зарур:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документакучайтирилган арматуралаш зоналарининг узунликлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаустуннинг ўрта зонаси;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаустуннинг тўсин билан туташган зонасида қўлланиладиган кўндаланг арматураларнинг диаметрлари, сони, қадами ва кўндаланг кесимдаги жойлашуви.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа375. Деворларни жойлаштириш режа (план)ларида қуйидагилар кўрсатилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадевор танасидаги ва охирги зоналардаги вертикал арматуранинг ҳолати, диаметри ва миқдори;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҳар бир девор тури учун арматуранинг вертикал жойлашувини кўрсатувчи кесимлар.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаДеворнинг бўйлама кесимида қуйидагилар кўрсатилиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадеворнинг критик баландлиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документакўндаланг арматуранинг диаметри, сони ва қадами;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадеворнинг бошқа муҳим кесимларидаги жойлашуви.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа376. Тўсин деталларининг чизмаларида ҳар бир тўсин учун кучайтирилган арматура зоналарининг узунлиги, бу зоналардаги ва тўсин ўрта зонасидаги кўндаланг арматураларнинг диаметри, сони ва қадами ҳамда уларнинг кўндаланг кесимда жойлашиши алоҳида кўрсатилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9-боб. Зилзила таъсирида баланд биноларнинг юк кўтарувчи тизимларини лойиҳалашнинг махсус талаблари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1-§. Асосий талаблар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа377. Ушбу ШНҚнинг 25 ва 26-бандларида белгиланган баландликни аниқлаш талабларига асосан қуйида келтирилган бинолар 5-жадвалга мувофиқ баланд бинолар сифатида таснифланади ва бинонинг баландлик синфига (ББС) киритилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚуйидаги ҳолларда бино ББС = 1 (баланд бино) деб белгиланади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасейсмик лойиҳалаш синфлари учун баландлиги 𝐻𝑁> 70 м бўлган бинолар СЛС = 1, 1а, 2, 2а;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасейсмик лойиҳалаш синфлари учун баландлиги 𝐻𝑁> 91 м бўлган бинолар СЛС = 3, 3а;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасейсмик лойиҳалаш синфлари учун баландлиги 𝐻𝑁> 105 м бўлган бинолар СЛС = 4, 4а.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа378. Баланд биноларнинг юк кўтарувчи тизимлари ушбу ШНҚнинг 438 — 445-бандларида белгиланган тизимлардан ташқари 6-боби 7-параграфида келтирилган таърифларга мувофиқ юқори даражадаги пластикликка эга тизимлар сифатида лойиҳаланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПластиклик даражаси чекланган ёки аралаш пластиклик даражасига эга бўлган тизимлардан фойдаланишга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа379. Баланд биноларнинг юк кўтарувчи тизимлари мазкур ШНҚнинг 9-жадвалида А12, А13, А14, А15, Б12, Б13 белгилари билан белгиланган юқори даражадаги пластикликка эга бўлган темир-бетон тизимлардан шакллантирилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа380. Фақат сейсмик лойиҳалаш синфи СЛС=4 бўлган баланд бинолар учун қўшимча равишда ушбу ШНҚнинг 9-жадвалида А21, А22 белгилари билан белгиланган аралаш пластиклик даражасига эга бўлган темир-бетон ва пўлат юк кўтарувчи тизимларидан фойдаланишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа381. Баланд биноларнинг юк кўтарувчи тизимларини лойиҳалашда темир-бетон деворларнинг қалинлиги 300 мм дан кам бўлмаслиги керак. Бунда, лойиҳалашда мазкур ШНҚнинг 323-банди талабларини қўллашга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа382. Баланд биноларнинг темир-бетон юк кўтарувчи тизимларида фақат А400 ёки А500С синфли даврий профилли арматура пўлати ишлатилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2-§. Самарадорлик мақсадлари ва лойиҳалаш босқичлари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа383. Баланд биноларни лойиҳалаш 408 — 410, 411-412, 413 — 415 бандларда келтирилган уч босқичда бажарилиши керак. Бунда, лойиҳалашнинг иккинчи ва учинчи босқичлари кетма-кетлигини ўзгартиришга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу лойиҳалаш босқичида СТД-2 грунтининг сейсмик ҳаракати таъсирида назорат остидаги шикастланишлар самарадорлик мақсадига эришиш учун баланд биноларни дастлабки лойиҳалаш ва ўлчамларини аниқлаш КБЛ ёрдамида амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа384. Мазкур лойиҳалаш босқичида мазкур ШНҚнинг 4 ва 7-бобларида ва ушбу бобда келтирилган қоидалар қўлланилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа385. Ушбу лойиҳалаш босқичда дастлабки лойиҳа бажарилган баланд биноларда қуйидаги ишлар амалга оширилади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 6-жадвалига мувофиқ СТД-4 грунтининг сейсмик ҳаракати таъсирида норматив самарадорлик мақсади учун мустаҳкамлик бўйича лойиҳалаш ёндашувидан (КБЛ) фойдаланган ҳолда узлуксиз эксплуатация мақсадига эришиш учун самарадорликни баҳолаш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 6-жадвалига асосан СТД-3 грунтининг сейсмик ҳаракати таъсирида иш унумдорлигини ошириш мақсадида, ДБЛдан фойдаланган ҳолда, чекланган шикастланишлар мақсадига эришиш учун иш самарадорлигини баҳолаш.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа386. Баҳолаш натижаларига кўра, зарур ҳолларда дастлабки лойиҳа такомиллаштирилиши ва баҳолаш такрорланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа387. Лойиҳалашнинг дастлабки иккинчи босқичи якунланган баланд бино учун СТД-1 грунтининг сейсмик ҳаракати таъсирида мазкур ШНҚнинг 6-жадвалига мувофиқ, бузилишни олдини олиш нормал самарадорлик мақсадига ёки назорат остидаги шикастланишлар юқори самарадорлик мақсадига эришиш учун деформациялар бўйича баҳолаш ва лойиҳалаш ёндашувидан (ДБЛ) фойдаланган ҳолда самарадорликни баҳолаш амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа388. Баҳолаш натижаларига кўра, лойиҳа такомиллаштирилиши, якуний лойиҳага эришиш учун баҳолаш такрорланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3-§. Баланд бинолар юк кўтарувчи тизимлари элементларининг ишлаш хусусиятлари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа389. Баланд биноларни юк кўтариш қобилияти бўйича лойиҳалашда, ушбу ШНҚнинг 64-бандига мувофиқ конструкция элементларининг қуйидаги пластик ишлаш имкониятлари ҳисобга олиниши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаюқори пластикликка эга бўлган темир-бетон деворлар учун таянч зоналарида (пойдеворлар, ертўлалар ёки сокол устидаги қисмларда), шунингдек келтирилган зоналардан юқорида ҳисобланган баландликда, икки йўналишда ўқ кучи таъсирида эгилишдаги оқувчанлик;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаюқори пластикликка эга темир-бетон рамалар учун тўсинларнинг охирги зоналарида эгилишдаги оқувчанлик;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаустунлар асосидаги кесимларда (пойдеворлар, ертўлалар ёки сокол устидаги қисмларда) икки йўналишда ўқ бўйлаб куч билан эгилишдаги оқувчанлик.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа390. Юк кўтариш қобилияти бўйича лойиҳалашда, ушбу ШНҚнинг 5-боби талабларига мувофиқ, конструкцияларнинг чизиқли хатти-ҳаракатига мос келадиган ички кучларни қабул қилиш учун элементларнинг етарлича мустаҳкамлигини таъминлаш зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа391. Конструкцияларнинг чизиқли хатти-ҳаракатларига мос келадиган критик ички кучларга қуйидагиларни киритиш лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадеворлар, ертўла деворлари, устунлар ва тўсинлардаги кўндаланг кучлар (кўндаланг арматурали бириктирувчи тўсинлардан ташқари);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаасосан ўқий сиқилишга дучор бўлган устунлардаги ўқ бўйлаб таъсир этувчи кучлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаўтиш қаватларининг ораёпма элементлари ва ораёпма плиталари орқали тизимнинг вертикал юк кўтарувчи элементларига (деворлар ва устунларга) узатиладиган ички кучлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабосишни қабул қилиш учун махсус арматурага эга бўлмаган ораёпма плиталари ва плитали пойдеворлардаги босиш кучлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документапойдеворлардаги кўндаланг кучлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамустаҳкамлиги бириктирилаётган элементлар мустаҳкамлигидан кичик бўлган пўлат бирикмалардаги ички зўриқиш кучлари.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа392. Конструкцияларнинг чизиқли хатти-ҳаракатларига мос келадиган критик бўлмаган ички кучларга қуйидагиларни киритиш лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаертўла деворларидаги эгувчи моментлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документапойдеворлардаги эгувчи моментлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаораёпма плиталаридаги эгувчи моментлар.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4-§. Биноларни лойиҳалашнинг биринчи босқичида юк кўтарувчи конструкцияларни дастлабки лойиҳалаш учун ҳисоблашларга қўйиладиган талаблар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа393. Баланд бинонинг юк кўтарувчи тизимини дастлабки лойиҳалаш учун сейсмик таъсирларни ҳисоблаш, лойиҳалашнинг биринчи босқичида СТД-2 даражасидаги (стандарт лойиҳавий зилзила) сейсмик таъсирни инобатга олган ҳолда амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲисоблашни ушбу бобнинг қўшимча талабларини ҳисобга олган ҳолда мазкур ШНҚнинг 3-бобида келтирилган мустаҳкамлик бўйича лойиҳалаш талабларига мувофиқ амалга ошириш зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа394. Баланд биноларнинг юк кўтарувчи тизимини дастлабки лойиҳалаш (конструктив элементларнинг олдиндан ўлчамларини аниқлаш) қуйидаги талабларга мувофиқ амалга оширилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу бобда белгиланган талабларга асосланиб;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 7-бобида келтирилган ҳисоб-китоб натижалари ва лойиҳалаш талабларига асосланиб.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа395. Баланд биноларни лойиҳалашнинг биринчи босқичида юк кўтарувчи тизимни моделлаштириш мазкур ШНҚнинг 5-боби 4-параграфи талабларига мувофиқ амалга оширилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа396. Баланд биноларни лойиҳалашнинг биринчи босқичида ҳисобга олиниши керак бўлган сейсмик таъсирни ўз ичига олган юкламалар комбинацияси ушбу ШНҚнинг 90-бандига мувофиқ аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа397. Баланд биноларни лойиҳалашнинг биринчи босқичида сейсмик таъсирларни ҳисоблашдан олдин қуйидаги ишлар бажарилиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документақурилиш босқичларини инобатга олган ҳолда вертикал юкларни ҳисоблаш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документашамол юкларини ҳисоблаш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатемир-бетон бинолар учун бетоннинг силжувчанлигини ҳисобга олиш.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа398. Баланд биноларни лойиҳалашнинг биринчи босқичида сейсмик таъсирларни ҳисоблаш жараёнида, танланган баланд бинонинг юк кўтарувчи тизими учун мазкур ШНҚнинг 9-жадвали ва 63-банди асосида аниқланган конструктив тизим бўйича, шунингдек 9-жадвал ва 63-бандда белгиланган талабларга мувофиқ конструктив тизимнинг редукция коэффициенти (R), мустаҳкамлик захираси коэффициенти (D) қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа399. Баланд биноларни лойиҳалашнинг биринчи босқичида СТД-2 грунтининг сейсмик ҳаракати таъсирида сейсмик таъсирларни ҳисоблашда, қуйидаги усуллар билан уч ўлчовли чизиқли ҳисоблашни амалга ошириш керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 156-бандига мувофиқ модаларни бирлаштириш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 157-158-бандларига мувофиқ вақт соҳасида модаларни жамлаш.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа400. Баланд биноларни лойиҳалашнинг биринчи босқичида, мазкур ШНҚнинг 55-банди қоидаларига мувофиқ камайтирилган ички кучлар билан ишлашда, баланд бинолар учун асосдаги эквивалент силжиш кучига нисбатан ошириш қуйидагича амалга оширилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(124)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаmt — бино юқори қисмининг, шу жумладан сокол ва миноранинг умумий массаси;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSDS — ушбу ШНҚнинг 6 — 8-бандларга мувофиқ аниқланадиган УСВ-2 грунтининг сейсмик ҳаракати даражаси учун қисқа даврдаги спектрал тезланиш коэффициенти;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаg — эркин тушиш тезланиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаαH — бинонинг баландлиги ҲН га қараб қуйидаги формула бўйича ҳисобланадиган коэффициент:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа𝛼𝐻 = 1.0
𝐻𝑁 ≤ 105 𝑚
𝛼𝐻 = 2.0 − 0.01𝐻𝑁105 < 𝐻𝑁 ≤ 115 𝑚 (125)
𝐻𝑁 ≤ 105 𝑚
𝛼𝐻 = 2.0 − 0.01𝐻𝑁105 < 𝐻𝑁 ≤ 115 𝑚 (125)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 17-формуласи бўйича ҳисобланган Vt,min 33-формуладаги Vte(X) ўрнига ишлатилади;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 33-формуласидаги Ye=1 деб қабул қилинади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа401. Конструктив элементларнинг ўлчамлари ва арматураси ушбу ШНҚнинг 7-бобида келтирилган асосларни ҳисобга олган ҳолда, мазкур ШНҚнинг 397 — 400-бандларига мувофиқ ҳисобланган дастлабки лойиҳалашнинг ички кучлари асосида аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа402. Баланд бинолар пойдеворларини дастлабки лойиҳалаш ушбу ШНҚнинг 10-бобига мувофиқ мазкур ШНҚнинг 177-178-бандларида белгиланган кучлар асосида бажарилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5-§. Узлуксиз эксплуатация ёки чекланган шикастланиш самарадорлик даражаларини баҳолаш учун ҳисоблаш асослари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа403. Баланд биноларни лойиҳалашнинг иккинчи босқичида, юк кўтарувчи тизимнинг олдиндан лойиҳалаштирилган элементлари қуйидаги шартларга мувофиқлиги ўрганилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСТД-4 грунтининг сейсмик ҳаракати таъсирида Узлуксиз эксплуатация даражасидаги нормал самарадорлик мақсадига мувофиқлиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСТД-3 грунтининг сейсмик ҳаракати таъсирида мазкур ШНҚнинг 6-жадвалига мувофиқ чекланган шикастланишлар даражасидаги юқори самарадорлик мақсадига мослиги.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа404. Узлуксиз эксплуатация мақсади учун самарадорликни баҳолаш мазкур ШНҚнинг 4-бобига мувофиқ чизиқли ҳисоб-китоб асосида мустаҳкамлик бўйича лойиҳалаш ёндашувидан фойдаланган ҳолда амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЧекланган шикастланишлар унумдорлигини баҳолаш ушбу ШНҚнинг 4-бобига мувофиқ чизиқли бўлмаган ҳисоб-китоб асосида деформацияларни баҳолаш ва лойиҳалаш ёндашувидан фойдаланган ҳолда амалга оширилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа405. Баланд биноларни лойиҳалашнинг иккинчи босқичида, мазкур ШНҚнинг 6-жадвалидаги самарадорлик мақсадларига мувофиқ ҳисоблаш усуллари ва моделлаштириш талаблари қуйидаги талабларга асосланган бўлиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документанормал самарадорлик мақсади учун чизиқли ҳисоб-китобга асосланган (КБЛ) ёндашувини қўллашда, ушбу ШНҚнинг 6-боби 5-параграфида келтирилган моделлаштиришга;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаоширилган самарадорлик мақсади учун чизиқсиз ҳисоб-китобга асосланган ДБЛ ёндашувини қўллашда эса мазкур ШНҚнинг 7-боби 4-параграфида келтирилган қоидаларга.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБироқ, ҳар иккала ҳолатда ҳам ушбу ШНҚнинг 406 — 428-бандларида келтирилган фарқли талабларга риоя қилиш зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа406. Баланд биноларни лойиҳалашнинг иккинчи босқичида юкламалар комбинациясини аниқлаш учун мазкур ШНҚнинг 90-91-бандлари ёки 203-204-бандларида келтирилган талабларга амал қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа407. Баланд биноларни лойиҳалашнинг иккинчи босқичида нормал самарадорлик мақсадида чизиқли ҳисоб-китобга асосланган ёндашув қўлланилганда, темир-бетон элементлар учун ушбу ШНҚнинг 16-жадвалида келтирилган кесимнинг самарали бикрлик коэффициентларидан фойдаланиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур ШНҚнинг 16-жадвалидаги бикрлик коэффициентларидан, иш унумдорлигини ошириш мақсадида чизиқли бўлмаган ҳисоб-китобга асосланган ёндашув қўлланилганда, ораёпма плиталари ва ертўла деворларини ҳисоблашда фойдаланишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа408. Эксцентриситетнинг қўшимча таъсирини ҳисобга олишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа409. Демпфирлаш коэффициенти 2,5 фоиз деб қабул қилиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа410. Мазкур ШНҚнинг 397-бандига мувофиқ баланд биноларни лойиҳалашнинг биринчи босқичида сейсмик таъсирларни ҳисоблашдан олдин бажарилган қурилиш босқичлари ҳисобга олинган ҳолда, вертикал юкларни ҳисоблаш натижалари лойиҳалашнинг иккинчи босқичида ҳам қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа411. Баланд биноларни лойиҳалашнинг иккинчи босқичида, сейсмик таъсирларни ҳисоблаш доирасида, СТД-4 грунтининг сейсмик ҳаракати таъсирида нормал самарадорлик мақсадида ушбу ШНҚнинг 405-бандига мувофиқ 154-бандида келтирилган модал усуллардан фойдаланган ҳолда чизиқли ҳисоблаш амалга оширилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСТД-3 грунтининг сейсмик ҳаракати таъсирида иш унумдорлигини ошириш мақсадида эса мазкур ШНҚнинг 7-боби 7-параграфига асосан вақт оралиғида чизиқли бўлмаган ҳисоблаш амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа412. Ушбу ШНҚнинг 154-бандига мувофиқ модал усуллардан фойдаланган ҳолда, нормал самарадорлик мақсадида сейсмик таъсирларни ҳисоблашда қуйидагилар инобатга олиниши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаички зўриқишларни ҳисоблаш учун Р / И = 1 ва Д = 1 деб қабул қилиш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабаланд биноларни лойиҳалашнинг биринчи босқичида қўлланиладиган асосдаги минимал силжиш кучи шартини қўллашга йўл қўйилмаслиги.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСейсмик таъсирни мазкур ШНҚнинг 156-бандига мувофиқ модалар комбинацияси усули билан ҳисоблаш амалга оширилганда, ушбу ШНҚнинг 436-бандида келтирилган 2,5 фоиз демпфирлашга мос келадиган горизонтал эластик лойиҳавий тезланиш спектри қийматлари Sae (Т) 5 фоиз демпфирлаш учун эса ушбу ШНҚнинг 2-формуласида келтирилган тезланишларнинг спектрал қийматларини 1,25 коэффициентига кўпайтириш орқали олинади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМодал ҳиссалар комбинацияси учун тўлиқ квадратик бирлаштириш талабидан фойдаланилганда, ушбу ШНҚнинг 61-формуласида келтирилган ўзаро боғлиқлик коэффициентлари барча модалар учун 2,5 фоиз демпфирлашни инобатга олган ҳолда ҳисобланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСейсмик таъсирни ҳисоблаш мазкур ШНҚнинг 157-158-бандларига мувофиқ вақт соҳасида модаларни қўшиш усули билан амалга оширилган тақдирда, ушбу ШНҚнинг 68-формуласида келтирилган битта эркинлик даражасига эга бўлган модал тизимнинг ҳаракат формуласидаги ҳар бир тебраниш модаси учун демпфирлаш 2,5 фоизга тенг деб қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа16-жадвал
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТемир-бетон юк кўтарувчи тизим элементи | Кесимнинг самарали бикрлик коэффициенти | |
Ораёпма девори (текисликда) | Ўқ бўйлаб | Силжийдиган |
Девор | 0,75 | 1 |
Ертўла девори | 1 | 1 |
Ораёпма | 0,5 | 0,8 |
Девор — Ораёпма (текисликдан ташқари ўзаро таъсир) | Эгилган | Қирқувчи |
Девор | 1 | 1 |
Ертўла девори | 1 | 1 |
Ораёпма | 0,5 | 1 |
Стерженли элемент | Эгилган | Қирқувчи |
Боғловчи тўсин | 0,3 | 1 |
Рама ригели | 0,7 | 1 |
Рама устуни | 0,9 | 1 |
Бикрлик диафрагмаси (эквивалент стержен) | 0,8 | 1 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа413. Мазкур ШНҚнинг 251-бандига мувофиқ вақт соҳасида чизиқсиз таҳлил усули билан сейсмик хусусият учун сейсмик таъсирни ҳисоблаш амалга оширилган тақдирда, ушбу ШНҚнинг 254-бандига мувофиқ Рейли пропорционал демпферлаш матрицасини ёки модал демпферлаш матрицасини шакллантиришда ҳисобга олинадиган модалар учун демпферлашни 2,5 фоизга тенг деб қабул қилиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа414. Сейсмик таъсирни ҳисоблаш баланд биноларни лойиҳалашнинг иккинчи босқичида нормал мақсадли сейсмик хусусият учун мазкур ШНҚнинг 154 ва 412-бандларига мувофиқ, чизиқли модал ҳисоблаш усулларидан фойдаланган ҳолда амалга оширилган тақдирда, ушбу ҳисоб-китобда олинган ички кучлар баҳолаш учун асос бўлган ички зўриқиш кучлари сифатида қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа415. Баланд биноларни лойиҳалашнинг иккинчи босқичида сейсмик таъсирни ҳисоблаш ушбу ШНҚнинг 251-бандига мувофиқ вақт соҳасида чизиқсиз таҳлил усули билан бажарилган тақдирда, баҳолаш учун асос бўлган пластик хусусиятга эга элементлар учун деформацияларга қўйиладиган талаблар, барча ҳисоб-китоблар (камида 2 × 11 = 22 та ҳисоб) натижаларидан олинган максимал мутлақ қийматларнинг ўртача қиймати сифатида аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа416. Мазкур ШНҚнинг 510-бандига мувофиқ нормал мақсадли хусусият учун СТД-4 зилзиласи таъсирида узлуксиз эксплуатация ҳолатига доир мақсадли сейсмик хусусиятга ёки СТД-3 зилзиласи таъсирида чекланган шикастланиш ҳолатига доир мақсадли сейсмик хусусиятга эришишни таъминлаш мақсадида, ушбу ШНҚнинг 444-бандида белгиланган ички зўриқиш кучлари чегараларидан ёки 445-бандида келтирилган деформация ва ички зўриқиш кучлари чегараларидан ошмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ҳолатларда ички зўриқиш кучларини ҳисоблаш учун материалларнинг мустаҳкамлик хусусиятлари ўрнига мазкур ШНҚнинг 13-жадвалида келтирилган мустаҳкамликнинг ўртача (кутилаётган) қийматларидан фойдаланиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа417. Ушбу ШНҚнинг 154-бандига мувофиқ чизиқли модал ҳисоблаш усулларидан фойдаланган ҳолда, нормал мақсадли сейсмик хусусият учун баланд биноларни лойиҳалашнинг иккинчи босқичида сейсмик таъсирни ҳисоблаш амалга оширилганда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 389-бандида белгиланган пластик хатти-ҳаракатли элементлардаги ички кучлар учун «таъсир (талаб) /қувват» нисбати 1,5 дан ошмаслиги керак;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 391 ва 392-бандларида белгиланган пластик бўлмаган хатти-ҳаракатли элементлардаги ички кучлар учун «таъсир (талаб) /қувват» нисбати 0,7 дан ошмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа418. Мазкур ШНҚнинг 251-бандига мувофиқ вақт минтақасида чизиқсиз таҳлил усули билан илғор мақсадли сейсмик хусусият учун баланд биноларни лойиҳалашнинг иккинчи босқичида сейсмик таъсирни ҳисоблаш амалга оширилганда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 415-банди иккинчи хатбошисига мувофиқ ҳисобланган пластик хусусиятли темир-бетон элементлар учун деформацияларга қўйиладиган талаблар сейсмик хусусиятларнинг тегишли даражаси учун 257-бандда келтирилган чегаравий қийматлардан ошмаслиги керак;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 415-банди учинчи ва тўртинчи мувофиқ ҳисобланган пластик бўлмаган хатти-ҳаракатли элементлар учун ички зўриқиш кучларига қўйиладиган талаблар мазкур ШНҚнинг 7-бобидаги темир-бетон элементлар ва 9-бобидаги пўлат элементлар учун белгиланган ички зўриқиш кучларидан кам эканлигини кўрсатиш керак;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаИчки зўриқишларни ҳисоблаш учун материалларнинг мустаҳкамлик хусусиятлари ўрнига ушбу ШНҚнинг 13-жадвалида келтирилган мустаҳкамликнинг ўртача (кутилаётган) қийматларидан фойдаланиш зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа419. Мазкур ШНҚнинг 417 ва 418-бандларида келтирилган шартлар бажарилмаса, юк кўтарувчи тизимнинг дастлабки лойиҳаси ўзгартирилиши ва лойиҳалашнинг биринчи босқичидаги ҳисоб-китоблар қайтадан амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6-§. Лойиҳалаштиришнинг учинчи босқичида сейсмик хусусиятларни баҳолаш учун ҳисоблаш тамойиллари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа420. Баланд биноларни лойиҳалашнинг учинчи босқичида биринчи лойиҳалаш босқичида дастлабки лойиҳалаштириш ва ўлчаш ишлари тугалланган ҳамда иккинчи лойиҳалаш босқичида узлуксиз эксплуатация ёки чекланган шикастланишлар мақсадли сейсмик тавсифларининг бажарилиши таъминланган баланд биноларнинг юк кўтарувчи тизимлари, ушбу ШНҚнинг 6-жадвали асосида, 50 йил давомида 2 фоиздан ошиш эҳтимоли (такрорланиш даври 2475 йил) бўлган СТД-1 зилзиласи таъсирида бузилишни олдини олиш мақсадли сейсмик тавсифини ёки нормал назорат остидаги шикастланишлар мақсадли сейсмик тавсифини таъминлаш учун ўрганилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа421. Мазкур ШНҚнинг 417-бандида белгиланган мақсадли сейсмик тавсифга эришиш мақсадида ушбу ШНҚнинг 429 — 431-бандларига мувофиқ лойиҳалашнинг учинчи босқичида баланд бино юк кўтарувчи тизимининг вақт соҳасида уч ўлчовли чизиқсиз ҳисоблаш натижасида олинган деформациялари, ички зўриқиш кучлари ҳамда қаватларнинг нисбий силжишларига қўйиладиган талаблар мазкур ШНҚнинг 432 — 433-бандларида келтирилган чегаралардан ошмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаАгар нисбий силжишларга қўйиладиган талаблар, ушбу ШНҚнинг 455-456-бандларида белгиланган чегаралардан ошиб кетса, қуйидагилар бажарилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаюк кўтарувчи тизимда зарур мустаҳкамлаш чора-тадбирлари амалга оширилиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатаҳлиллар қайта бажарилиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документалойиҳалаштириш мослаштирилиши ва якунланиши.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа422. Баланд биноларни лойиҳалашнинг учинчи босқичида вақт соҳасида чизиқсиз ҳисоблаш учун мазкур ШНҚнинг 7-боби 4-параграфида келтирилган моделлаштириш талаблари қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа423. Баланд биноларни лойиҳалашнинг учинчи босқичида юкламалар комбинацияси учун мазкур ШНҚнинг 202 — 204-бандлари қўлланилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа424. Қўшимча эксцентриклик самараси ушбу ШНҚнинг 486-бандига мувофиқ ҳисобга олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа425. Демпферлаш коэффициентини 2,5 фоиз деб қабул қилиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа426. Баланд биноларнинг юк кўтарувчи тизимига сейсмик таъсир учинчи лойиҳалаш босқичида, СТД-1 зилзиласи таъсирида, вақт соҳасида чизиқсиз таҳлил усули билан амалга оширилиши лозим..
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа427. Мазкур ШНҚнинг 254-бандига мувофиқ Рейли пропорционал демпфирлаш матрицасини ёки модал демпфирлаш матрицасини шакллантириш учун ҳисоб-китобларда ҳисобга олинадиган модаларнинг демпфирланиши 2,5 фоиз га тенг деб қабул қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа428. Ҳисоблашнинг биринчи лойиҳалаш босқичида бинонинг исталган i-қаватида ушбу ШНҚнинг 8-жадвалида аниқланган А1 турдаги номунтазамлик ва буралишнинг номунтазамлик коэффициенти ƞ𝑏𝑖>1.5 аниқланса, мазкур ШНҚнинг 131-бандида аниқланган қўшимча эксцентриклик таъсири (эффекти) учинчи лойиҳалаш босқичидаги сейсмик таъсирни ҳисоблашда инобатга олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲар бир қават массасининг қўшимча инерция моменти ушбу ШНҚнинг 131-банди учинчи хатбошисига мувофиқ ҳисобланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа429. Баҳолаш учун асос бўлган пластик хатти-ҳаракатли элементлар учун деформацияларга қўйиладиган талаблар барча ҳисоб-китоблар (камида 2×11=22 ҳисоб-китоб) натижасидан олинган максимал мутлақ қийматларнинг ўртача қиймати сифатида ҳисобланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа430. Баҳолаш учун асос бўлган мазкур ШНҚнинг 391-бандида белгиланган критик ички зўриқишларга қўйиладиган талаблар барча ҳисоб-китоблар (камида 2×11=22) натижасидан олинган максимал мутлақ қийматларнинг ўртача қийматига битта хато қўшиш орқали ҳисобланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу қиймат ўртача 1,5 дан ошмаслиги ва 1,2 дан кам бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа431. Баҳолаш учун асос бўлган ушбу ШНҚнинг 392-бандида белгиланган номуҳим ички зўриқишларга қўйиладиган талабларни барча ҳисоб-китоблар (камида 2×11=22 та ҳисоб-китоб) натижаларидан олинган максимал мутлақ қийматларнинг ўртача қиймати сифатида ҳисоблаш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа432. Мазкур ШНҚнинг 420-бандига мувофиқ СТД-1 зилзиласи таъсирида нормал ёки олдинга силжиган бузилишни олдини олиш мақсадли сейсмик хусусиятига эришишни таъминлаш учун қуйида келтирилган деформация ва кучланиш чегараларидан ошмаслиги керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ШНҚнинг 429-бандига мувофиқ ҳисобланган пластик хусусиятли темир-бетон элементлар учун деформацияларга қўйиладиган талаблар сейсмик хусусиятларнинг тегишли даражаси учун 257-бандда келтирилган чегаравий қийматлардан;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 429-бандига мувофиқ ҳисобланган пластик хатти-ҳаракатли пўлат элементлар учун деформацияларга қўйиладиган талаблар сейсмик хусусиятларнинг тегишли даражаси учун чегаравий қийматлардан.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ШНҚнинг 430-бандига мувофиқ ҳисобланган пластик бўлмаган хатти-ҳаракатли элементлар учун ички кучларга қўйиладиган талаблар мазкур ШНҚнинг 7-бобидаги тегишли темир-бетон элементлар ва 9-бобидаги пўлат элементлар учун белгиланган ички зўриқиш кучларидан кичик эканлигини кўрсатиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаИчки зўриқишларни ҳисоблаш учун материалларнинг мустаҳкамлик хусусиятлари ўрнига ушбу ШНҚнинг 13-жадвалида келтирилган мустаҳкамликнинг ўртача (кутилаётган) қийматларидан фойдаланиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа433. Баланд биноларни лойиҳалашнинг учинчи босқичида СТД-1 зилзиласи таъсирида баланд бино юк кўтарувчи тизимини но чизиқли ҳисоблаш натижасида 2×11=22 та зилзиладан олинган қаватлар нисбий силжишининг ўртача қиймати 0,03 дан, битта зилзиладан олинган қаватлар нисбий силжишининг максимал қиймати эса 0,045 дан ошмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7-§. Баланд бинолар пойдеворларини лойиҳалашга қўйиладиган талаблар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа434. Баланд биноларни лойиҳалашнинг биринчи босқичида аниқланган вертикал юк кўтарувчи элементлар (деворлар ва устунлар) ҳамда пойдеворларнинг ўлчамлари ва арматура сонини учинчи лойиҳалаш босқичида камайтиришга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаАгар техник-иқтисодий асослашларда ушбу элементларни камайтириш мақсадга мувофиқ бўлса, кесимлар ўзгартирилиши ва ҳисоблашнинг барча уч босқичи қайтадан бажарилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБошқа юк кўтарувчи элементлар (тўсинлар, бириктирувчи тўсинлар) учун лойиҳалашнинг учинчи босқичида зарурат туғилганда камайтириш амалга оширилиши мумкин. Бунда, фақат лойиҳалаш учинчи босқичидаги ҳисоблаш такрорланиши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБиринчи лойиҳалаш босқичида олдиндан лойиҳалаштирилган баланд бино пойдеворларининг сейсмик хусусиятларини баҳолаш ёки лойиҳалаш учун асос бўлган кучларга қўйиладиган талаблар ушбу ШНҚнинг 429 — 454-бандларига мувофиқ учинчи лойиҳалаш босқичидаги СТД-1 зилзиласи таъсири остида ҳисобланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа435. Баланд биноларнинг сейсмик хусусиятларини баҳолашда ёки пойдеворларини лойиҳалашда, темир-бетон материалларнинг мустаҳкамлик хусусиятлари ўртача (кутилаётган) қийматлар сифатида қабул қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа436. Қозиқларга ўрнатилган баланд бинолар учун:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаучинчи лойиҳалашнинг босқичида конструкция — қозиқ — грунт тизимининг динамик ўзаро таъсирини ҳисоблашда қояли замин учун аниқланган зилзила таъсири остида қозиқлар ва тупроқ ўртасидаги кинематик ўзаро таъсир, шунингдек устқурманинг тупроқ — қозиқ тизимига узатиладиган юклар натижасида юзага келадиган инерция ўзаро таъсири ҳисобга олиниши ва бу ҳисоб-китоблар 10-бобнинг 9-параграфида белгиланган усуллар асосида амалга оширилиши керак;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаўзаро таъсирни ҳисоблаш натижасида устқурманинг юк кўтарувчи тизимида пайдо бўладиган таъсирлар, ўзаро таъсирни ҳисобга олмаган ҳолда ўтказилган устқурма таҳлилларидаги таъсирларга нисбатан қулай бўлса, устқурмадаги ўзаро таъсир оқибатларини ҳисобга олмасликка йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа437. Баландлиги 𝐻𝑁 > 105 м, сейсмик лойиҳалаш синфи СЛС = 1, 1а, 2, 2а бўлган биноларда юк кўтарувчи конструкцияларнинг техник ҳолатини мониторинг қилиш тизими ўрнатилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу тизим баланд биноларнинг техник ҳолатлари тўғрисидаги маълумотларни реал вақт режимида ёзиш ва узатиш имконини таъминлаши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЮк кўтарувчи конструкцияларнинг техник ҳолатини мониторинг қилиш тизими ишчи лойиҳада кўрсатилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8-§. Баланд биноларнинг намунавий кўтарувчи тизимлари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа438. Намунавий баланд бино тупроққа кўмилган ер ости қаватлари, уларнинг устидаги кам қаватли асос қисми (подиум) ҳамда минора устига кўтариладиган қисмдан иборат бўлиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа439. Миноранинг юк кўтарувчи тизими марказий мустаҳкамлик ядросидан иборат бўлиб, у сейсмик ва шамол таъсирларининг катта қисмини ўзига қабул қилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЯдро темир-бетондан қурилиши ва темир-бетон, пўлат ёки композит устунлар ҳамда тўсинлардан ташкил топган каркас билан биргаликда ишлаши, шунингдек миноранинг юк кўтарувчи тизимига устунлар ёки деворларга таянган тўсинсиз ораёпмалар ҳам киритилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа440. Минора юк кўтарувчи тизимининг талаб этилган бардошлилиги ва мустаҳкамлигини таъминлаш учун бино периметри бўйлаб каркаснинг етарлича бардошлилиги ва мустаҳкамлиги таъминланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа441. Грунтга кўмилган ер ости қаватларининг юк кўтарувчи тизими эса юқоридан пастга давом этувчи юк кўтарувчи тизимни тўлдирувчи бардошликка эга периметрал деворлар билан шакллантирилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа442. Миноранинг баландлигини ва пойдевор сатҳидаги эгувчи моментни камайтириш учун ер ости қаватларининг бардошли периметр деворлари орқали минорани ва асос (база) қисмини ягона юк кўтарувчи тизим сифатида жойлаштириш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунда, минорага таъсир қилувчи кучлар база қисмига ертўланинг бардошли деворларига узатилиши таъминланиши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа443. Миноранинг юк кўтарувчи тизимининг марказий бикрлик ядроси ҳамда миноранинг юк кўтарувчи тизимининг марказий бардошлилик ядроси қуйидагилардан иборат бўлиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамустақил ишлайдиган П, Е-симон шаклдаги кесимли деворлар билан бирлаштирилган, ўзаро боғловчи тўсинлар билан мустаҳкамланган темир-бетон элементлардан;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документапўлат элементлардан тайёрланган, юқори бардошлилик ва мустаҳкамликка эга боғланган деворлардан.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа444. Техник-иқтисодий асослашларда миноранинг юк кўтарувчи тизимида, маълум бир қаватда ёки марказий бардошлилик ядросининг деворлар гуруҳи жойлашган қаватларда, бино периметри бўйлаб кучли устунларга таянадиган ташқи таянч тизимларини қўллашга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа445. Баланд биноларнинг юк кўтарувчи тизимлари сифатида, таркибий пўлатдан тайёрланган йирик устун ва тўсинлардан ташкил топган, зарурат бўлганда йирик қозиқ (ёки таянч) элементларини ҳам ўз ичига олган йирик каркас тизимларидан фойдаланишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа446. Бинонинг марказий қисмида бардошлилик ядросини жойлаштириш ва режада иккита асосий йўналишга нисбатан симметрик ёки унга яқин симметрияга эга бўлган юк кўтарувчи тизимларни танлаш инобатга олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа447. Тўсинсиз ораёпмалардан фойдаланилганда, периметрал устун ёки деворларнинг биргаликда ишлашини таъминлаш учун уларни марказий бардошлилик ядроси билан бардошли тарзда боғлаб, самарали ташқи рамаларни шакллантириш зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаШунингдек, юк кўтарувчи тизимда буралма тебранишларнинг устувор даври, илгариланма тебранишларнинг устувор давридан ошмаслиги таъминланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа448. Юк кўтарувчи тизимда ташқи таянч (оутриггер) конструкциялардан фойдаланилганда бардошлилик ядроси ва ташқи таянч устунларига узатиладиган ўқ бўйлаб таъсир этувчи кучларнинг ҳисобланган қийматларидан ошиб кетишини олдини олиш мақсадида, боғловчи элементларнинг мустаҳкамлик захирасини чеклаш чора-тадбирлари кўзда тутилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа10-боб. Сейсмик таъсирда замин ва пойдеворларни лойиҳалаш учун махсус талаблар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1-§. Грунт шароитларини аниқлаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа449. Қурилиш майдончасидаги грунт шароитларини аниқлаш, лойиҳалаш учун зарур бўлган геотехник кўрсаткичларни белгилаш мақсадида қуйидаги ишлар бажарилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамуҳандислик-геологик қидирув ишлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамуҳандислик-геологик қидирувлар натижасига асосланган ҳолда асослар ва пойдеворларни лойиҳалаш бўйича тайёрланган ҳисоботлар.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа450. Грунт шароитларини аниқлаш учун дала ва лаборатория тадқиқотлари олиб борилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМуҳандислик-геологик қидирув ишларининг ҳажми қуйидагиларни инобатга олган ҳолда белгиланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документагеологик тузилишнинг ўзига хос хусусиятлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документагрунтларнинг ва уларнинг таркибий қисмларининг таркиби ҳамда хоссалари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документақўшни иншоотларнинг ҳолати;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаер ости сувлари шароитлари, минтақавий сейсмик хусусиятлар ва атроф-муҳит шароитлари.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунда, қуйидагилар амалга оширилиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документакеракли чуқурликда етарли миқдордаги қудуқларни бурғилаш ва/ёки грунтни зондлаш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документазарур дала синовларини ўтказиш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документалаборатория тадқиқотлари учун бузилган ва бузилмаган тузилма намуналарини олиш.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа451. Муҳандислик-геологик қидирувлар ва асосларни лойиҳалаш бўйича ҳисоботлар қуйидагилардан иборат бўлиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документақидирув натижалари бўйича ҳисобот;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документалойиҳалаш бўйича геотехник ҳисобот.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚидирув натижалари бўйича ҳисоботда қуйидагилар тақдим этилиши зарур:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҳудуднинг геологик тузилиши ва лойиҳа майдонининг геологик хусусиятлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документақидирув қудуқлари ва зондлаш нуқталари маълумотлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документагрунт кесимлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаер ости сувлари сатҳи;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документадала ва лаборатория синовлари натижалари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документагеофизик тадқиқотлар маълумотлари ва бошқа муҳандислик-геологик тадқиқотлар натижалари.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаГеотехник ҳисобот мазмуни қуйидагиларни ўз ичига олиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документақидирув ҳисоботида келтирилган грунтларнинг дала тадқиқотлари натижаларини таҳлил қилиш асосида грунт асосининг модели ишлаб чиқилиши, грунт қатламларининг сейсмик таъсир остидаги хатти-ҳаракатлари аниқланиши, шунингдек иншоот ва унинг пойдеворларини лойиҳалаш учун геотехник параметрлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаконструктив хусусиятлар ва эксплуатацион ишончлилик талабларига мувофиқ пойдеворларнинг тегишли тизимини танлаш, асоснинг қисқа ва узоқ муддатли деформациялари, шу жумладан грунтларнинг сувга тўйинишдаги хатти-ҳаракатлари, асосдаги самарали кучланишлар ва бўртиб чиқиш кучлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документавақтинчалик ёки доимий анкерли маҳкамлагичларни лойиҳалаш учун зарур бўлган грунт параметрлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатурғунлигини йўқотиш хавфи бўлган ёнбағирларда қуриладиган иншоотлар учун қурилиш босқичларини ҳисобга олган ҳолда ёнбағирларнинг турғунлиги таҳлиллари ва кўчкилардан ҳимоя қилиш чора-тадбирлари.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2-§. Грунт параметрларини аниқлашга қўйиладиган талаблар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа452. Сейсмик таъсир остидаги биноларнинг пойдеворларини лойиҳалаш учун ишлатиладиган грунт параметрларини аниқлашда, маҳаллий грунт шароитларини таснифлашда ва таянч иншоотлари ҳамда қияликларни таҳлил қилишда қуйидагилардан фойдаланиш лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабаҳолашда юкланиш тезлиги ва майдон грунтларининг фильтрация шароитларига қараб дренажланган ёки дренажланмаган шароитларга мос келадиган мустаҳкамлик параметрларидан;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабоғланган грунтларда сейсмик таъсирдаги умумий деформацияни таҳлил қилиш учун мустаҳкамлик/юмшашнинг мумкин бўлган йўқотишларини ҳисобга олган ҳолда дренажланмаган мустаҳкамлик / қийматидан;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабоғланмаган грунтларда умумий деформацияни таҳлил қилишда ғовак босимининг мумкин бўлган ошиши ва ички ишқаланишнинг самарали бурчагининг пасайишини ҳисобга олган ҳолда дренажланмаган силжишга қаршилик қийматидан.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБоғланган ва боғланмаган грунтлар учун, агар сейсмик таъсирда ортиқча ғовак босимини аниқлаш мумкин бўлса, таҳлилни самарали деформация параметрларидан фойдаланган ҳолда амалга ошириш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа453. Қояли грунтлар учун зарур бўлган мустаҳкамлик параметрлари қуйидагилар асосида аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документакамида битта йўналишда сиқилишга бўлган мустаҳкамлиги (қу);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документагеологик мустаҳкамлик индекси (ГСИ);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документақояли массивларни таснифлаш учун қўлланиладиган бошқа зарур кўрсаткичлар.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа454. Грунтларда сейсмик таъсирдаги умумий деформацияни таҳлил қилишда қўлланиладиган максимал силжиш модули Gmax қуйидаги формула бўйича аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(126)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКўндаланг тўлқинлар тезлиги (Vs)ни аниқлашда геофизик усуллардан фойдаланиш билан бир қаторда, пенетрация синови, статик зондлаш ва умумий қабул қилинган боғланиш (корреляция) усуллари асосидаги дала синовлари натижаларидан фойдаланишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа455. Грунтларнинг синфларини аниқлаш мақсадида, ушбу бобнинг 2-парграфига мувофиқ, кўндаланг тўлқинлар тезлиги (Vs, СПС) пенетрация синовида зарбалар сони (N) ҳамда боғланган грунтлар учун кесилишга чидамлилик (су) қийматларидан фойдаланишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3-§. Қурилиш майдонининг грунт шароитлари синфларини аниқлашга қўйиладиган талаблар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа456. Ушбу ШНҚнинг 3-бобига мувофиқ сейсмик таъсир спектрларини аниқлашда фойдаланиладиган қурилиш майдонининг грунт шароитлари синфлари, мазкур боб асосида олиб бориладиган муҳандислик-геологик изланишлар натижасида аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМахсус ўрганиш ва майдонни батафсил баҳолаш талаб этиладиган грунтлар, СФ синфидаги грунтлар деб таснифланиши ҳамда бундай грунтларнинг хусусиятлари мазкур ШНҚнинг 17-жадвалида келтирилган СФ грунт шароити синфига мувофиқ бўлиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСА, СБ, СС, СД ва СЕ грунт шароитлари синфларига мансуб бўлган грунтлар 17-жадвалдаги тегишли қаторлар асосида таснифланиши ва уларга мос хусусиятлар белгиланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚурилиш майдонининг грунт шароитлари синфлари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа17-жадвал
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа| Грунт шароитлари синфи | Грунт тавсифи | Юқори 30 м учун ўртача қийматлар | ||
| (VS) 30 [m/s] | (N6 0) 30 [зарбалар/30 см] | (су) 30 [kPa] | ||
| СА | Мустаҳкам, массив қояли грунтлар | > 1500 | - | - |
| СБ | Ўртача мустаҳкамликдаги қояли грунтлар, кучсиз нураган | 760 — 1500 | - | - |
| СС | Жуда зич қумлар, шағал ва бикр гиллар ёки нураган, кучли ёриқларга учраган, мустаҳкамлиги пасайган қояли грунтлар | 360 — 760 | > 50 | > 250 |
| СД | Ўртача зичликдаги қум ва шағал — зич ёки жуда қийин эгилувчан лойли грунтлар | 180 — 360 | 15 — 50 | 70 — 250 |
| СЕ | Pi > 20 ва w > 40 фоиз хусусиятларга эга 3 м дан ортиқ қалинликдаги юмшоқ гил қатламларини (су 25 kPa) ўз ичига олган бўш қумлар, шағал ёки юмшоқ ва қийин пластик гил грунтлар ёки грунт профиллари | < 180 | < 15 | < 70 |
| СФ | Махсус тадқиқотлар ва майдонни баҳолашни талаб қиладиган грунтлар: 1) Зилзила таъсирида қуйқаланиш хавфи бўлган ва бузилиши мумкин бўлган грунтлар (қуйқаланадиган грунтлар, ўта сезгир гиллар, кам цементланган грунтлар ва ҳ.к.), 2) Органик моддалар миқдори юқори бўлган, умумий қалинлиги 3 м дан ортиқ бўлган торф ва/ёки гиллар, 3) Умумий қалинлиги 8 м дан ортиқ бўлган юқори пластикликка (PI > 50) эга гиллар, 4) Юмшоқ пластик ёки қийин пластик гилларнинг жуда қалин (> 35 м) қатламлари. | |||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа(Vs) 30 — кўндаланг тўлқинларнинг ўртача тезлиги
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа(N60) 30 — стандарт пенетрация синовидаги ўртача зарбалар сони
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа(су) 30 — ўртача дренажланмаган силжиш қаршилиги
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаPI — пластиклик индекси
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаw — табиий намлик
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа457. Ушбу ШНҚнинг 17-жадвалида келтирилган грунт параметрлари қозиқсиз пойдеворлар учун пойдевор тагидан, қозиқли пойдеворлар учун эса қозиқ устини бирлаштирувчи пойдевор устки каркасининг (ростверк) пастки қисмидан ҳисоблаб олинган грунт профилининг юқори 30 м ли қатламига нисбатан аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТаркибида аниқ фарқланувчи грунт ва қоя жинслари қатламлари мавжуд бўлган грунт профиллари ҳолатида, пойдевор тагидан ёки қозиқли пойдевор устки каркасининг (ростверк) пастки қисмидан ҳисобланадиган грунт профилининг 30 метр қисми етарли миқдордаги қатламчаларга бўлиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУлар i=1 (энг юқориги) дан i=N (энг пастки) гача рақамланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКўндаланг тўлқинларнинг ўртача тезлиги (VS)30, стандарт пенетрация синовидаги ўртача зарбалар сони (N60)30 ва юқори 30 м учун дренажланмаган ўртача силжиш қаршилиги (Cu)30 қуйидаги формула бўйича ҳисобланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(127). |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаhi — i-кичик қатламнинг қуввати (м);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаVS,i — — мос равишда кўндаланг тўлқинлар тезлиги (m/s);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаN60,i — стандарт пенетрация синовидаги зарбалар сони (зарбалар/30 см);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаcu,i — худди шу i-кичик қатлам учун дренажланмаган силжишга қаршилик (kPа).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа458. Саёз жойлашган пойдеворлар учун пойдевор туби ва қояли асос томи орасида қалинлиги 3 м дан ортиқ бўлган грунт қатлами мавжуд бўлганда, грунт шароитларини СА ёки СБ грунт шароитлари синфлари сифатида таснифлашга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4-§. Зилзила таъсирида грунт хатти-ҳаракатини таҳлил қилишга қўйиладиган талаблар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа459. Туб тоғ жинси даражасида берилган сейсмик таъсирнинг грунт қатламлари бўйлаб тарқалишидаги ўзгаришини аниқлаш ва грунт юзасидаги сейсмик таъсирни аниқлаш мақсадида грунтнинг ўзини тутишининг махсус таҳлиллари амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа460. Бино пойдевори остидаги ва унинг атрофидаги грунт қатлами тахминан горизонтал қатламлар билан ифодаланиши мумкин бўлган ҳолларда, грунтнинг хусусиятларини махсус таҳлил қилиш учун ушбу ШНҚнинг 463 — 465-бандларида қабул қилинган эркин юзага эга бўлган қатламли грунтнинг бир ўлчовли моделидан фойдаланишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа461. Грунт қатламини горизонтал қатламлар билан ифодаланиши мумкин бўлмаган ҳолларда, грунтнинг икки ёки уч ўлчамли моделларидан фойдаланиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа462. Ушбу ШНҚнинг 17-жадвалига мувофиқ грунт шароитлари СФ тоифасига кирувчи грунтлар учун грунт юзасидаги сейсмик таъсирни аниқлаш мақсадида грунтнинг сейсмик ҳаракатини махсус таҳлил қилиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа463. Грунт ҳолатининг махсус моделини яратиш учун горизонтал грунт қатламларидаги силжиш деформацияларига боғлиқ ҳолда силжиш модуллари ва эквивалент гистерезисли демпферлаш коэффициентларининг чизиқсиз динамик параметрлари (ўзгаришлари)ни аниқлаш зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСилжиш модуллари ва эквивалент гистерезисли демпферлаш коэффициентларининг чизиқсиз ўзгаришлари дала ва лаборатория синовлари ҳамда ўхшаш грунт шароитлари учун адабиётлардан олинган умумқабул қилинган маълумотлар асосида аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа464. Грунтнинг ўзини тутишини таҳлил қилиш ушбу ШНҚнинг 463-бандида белгиланган грунтнинг чизиқсиз динамик параметрларидан фойдаланган ҳолда, туб тоғ жинси даражасида берилган сейсмик таъсирда эркин юзага эга бўлган қатламли грунт модели доирасида қуйидаги таҳлил усулларидан бири билан амалга оширилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документавақт соҳасида чизиқсиз таҳлил;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасилжиш деформациялари 1 фоиз дан ошмаслиги шарти билан итерацион ёндашувдан фойдаланган ҳолда частота соҳасида эквивалент чизиқли таҳлил.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа465. Ушбу ШНҚнинг 17-жадвалига мувофиқ SA ёки SB грунт шароитлари синфига кирувчи грунт қатлами, грунтнинг сейсмик профили таъсир кўрсатадиган муҳандислик туб жинси сифатида қабул қилиниши, бунда муҳандислик туб жинслари бино пойдевори асосидан чуқурлиги энг баланд бинонинг уч баравар баландлигидан, шунингдек қозиқли пойдевор тизимларидаги энг узун қозиқ узунлигидан кам бўлмаслиги ҳамда ушбу чуқурлик даражасида аниқланадиган сейсмик таъсир мазкур ШНҚнинг 11, 14 ва 15-бандларига мувофиқ ҳисобланадиган спектрал катталиклар асосида баҳоланиши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу спектрал катталиклар SA ёки SB грунт шароитлари синфидаги маҳаллий грунтлар учун ушбу ШНҚнинг 1 ва 2-жадвалларида келтирилган грунтнинг таъсир коэффициентлари ҳисобга олинган ҳолда камайтирилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаАгар туб жинс юқорида белгиланган минимал чегаравий чуқурликдан анча пастда жойлашган бўлса, қатламли грунт моделини ушбу ШНҚнинг 17-жадвалига мувофиқ SC ёки SD грунт шароитлари синфига мансуб грунт қатлами билан чеклашга йўл қўйилади. Бунда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасейсмик таъсир мазкур қатлам устида ушбу ШНҚнинг 11, 14 ёки 15-бандларига мувофиқ аниқланиши;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаспектрал катталиклар эса SC ёки SD грунт шароитлари синфига кирувчи маҳаллий грунтлар учун ШНҚнинг 1 ва 2-жадвалларида келтирилган таъсир коэффициентлари асосида оширилган ҳолда ҳисобга олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур қатлам ва унинг остида жойлашган грунт массиви, узатишнинг чегаравий шартлари асосида, грунт профилининг бир ўлчамли модели доирасида мослаштирилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТаҳлилнинг аниқлиги ва сезгирлигини таъминлаш мақсадида, грунт қатламлари етарлича юпқа қатламчаларга ажратилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБунда, грунт моделининг умумий чуқурлигидаги ноаниқликлар билан бир қаторда, грунтнинг динамик параметрларидаги ноаниқликлар ҳам тегишли сезгирлик таҳлили орқали баҳоланиб, ҳисобга олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа466. Бир ўлчамли қатламли грунт моделининг таъсирини ушбу ШНҚнинг 11, 14 ва 15-бандларига асосан аниқланган эластик таъсир (реакция) спектрига мослаштириш учун 19-бандига мувофиқ камида ўн битта сейсмик ёзув аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа467. Грунт юзасидаги майдон таъсирининг (реакция) махсус спектрини аниқлаш билан бирга, ҳар бир спектрал давр учун грунт юзасидаги спектрал амплитуданинг ҳар бир сейсмик ёзув бўйича туб жинсдаги спектрал амплитудага нисбати ҳисобланиши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу нисбатларнинг камида ўн битта ёзув учун ўртача қиймати аниқланиб, тегишли спектрал давр учун маҳаллий грунтнинг таъсир коэффициенти сифатида қабул қилинади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМаҳаллий грунтнинг таъсир коэффициентлари, ушбу ШНҚнинг 11, 14 ва 15-бандларида аниқланган туб жинс спектрига кўпайтирилиб, майдон таъсирининг (реакция) махсус спектри ҳосил қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСФ грунт шароитлари синфига кирувчи грунтлар учун грунт юзасида аниқланган майдон таъсирнинг (реакция) махсус спектри ординаталари, мазкур ШНҚнинг 1 ва 2-жадвалларида келтирилган тегишли маҳаллий грунт синфи учун аниқланган спектрал ординаталардан кичик қилиб қабул қилинмаслиги лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа468. Суюлишга мойиллиги бўлган грунтлар учун мазкур ШНҚнинг 464-бандига мувофиқ частотали ёндашувдан фойдаланган ҳолда эквивалент чизиқли таҳлил амалга оширилмайди. Бунда, ушбу ШНҚнинг 464-бандига асосан вақт соҳасида чизиқсиз таҳлил бажарилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5-§. Зилзила таъсирида грунтнинг қуйқаланиш хавфини баҳолаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа469. Сейсмик лойиҳалаш синфи СЛС=1, СЛС=1а, СЛС=2 ва СЛС=2а бўлган бинолар учун (ушбу ШНҚнинг 17-жадвали асосида СД, СЕ ёки СФ грунт шароитлари синфларига кирувчи қумли грунтлар яхлит қатлам ёки қалин линзалар шаклида мавжуд бўлган ҳолларда) дала ва лаборатория синовларига таянган ҳолда, суюлтириш потенциалини баҳолаш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа470. Зилзила таъсирида, ер ости сувлари сатҳи остида ва ер юзасидан 20 м гача чуқурликдаги, боғланмаган ёки заиф боғланган (PI < 12 фоиз) грунтларда, сувнинг ғовак босими ортиши билан бир вақтда циклик юкланиш таъсирида силжишга қаршилик ва бикрликнинг сезиларли даражада пасайиши, грунтнинг қуйқаланиши деб ҳисобланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа471. Суюлтиришни баҳолаш ишлари, грунт тадқиқотлари доирасида стандарт пенетрацион синов ва/ёки конуссимон пенетрацион синов ўтказишдан ташқари, қуйидагиларни ўз ичига олиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатегишли грунт қатламларида заррачалар ўлчамининг тақсимланишини аниқлаш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаер ости сувлари сатҳини аниқлаш;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документааттерберг чегаравий қийматларини аниқлаш.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа472. Асос грунтлари потенциал қуйқаланадиган грунтлардан ташкил топган ва СПС тузатилган зарбаларининг сони N₁,₆₀ 30 зарбадан/30 см дан кам бўлган ҳолларда, қуйқаланиш хавфини баҳолаш амалга оширилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа473. Сейсмик лойиҳалаш синфи СЛС=4 бўлган ҳолларда ва қуйидаги шартлардан камида биттаси бажарилганда, суюлтириш хавфи таҳлилини ўтказмасликка йўл қўйилади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документагилли грунтларда гилли заррачалар миқдори 20 фоиздан ортиқ ва пластиклик индекси 10 фоиздан ортиқ бўлса;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документақумли грунтларда майда заррачалар улуши 35 фоиздан юқори ва тузатилган СПС зарбалар сони N₁,₆₀ 20 зарбадан/30 см дан ошганда.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа474. Грунтнинг суюлишини баҳолашда, суюлишнинг пайдо бўлиш хавфидан ташқари, қуйидагиларни ҳисобга олиш лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаасоснинг мустаҳкамлиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабикрлигини йўқотишга олиб келиши мумкин бўлган суюлишдан кейинги грунтнинг эҳтимолий деформациялари.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа475. Суюлтиришга қарши хавфсизлик шарти қуйидаги формула орқали аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(128)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда, 𝜏𝑅 ва 𝜏𝑒𝑞 — мос равишда қуйқаланишдаги силжиш мустаҳкамлиги ва зилзила вақтида грунтда юзага келадиган ўртача циклик уринма кучланиш.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур ШНҚнинг 128-формуласида келтирилган шарт бажарилмаган тақдирда, қуйқаланишга мойил қатламларнинг мустаҳкамлик ва деформация хусусиятларининг пасайиши, юк кўтариш қобилиятининг эҳтимолий йўқолиши, барқарорликнинг бузилиши ҳамда грунт деформациясининг чўкиш ва ён томонга силжиш шаклида юзага келиши баҳоланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа476. Грунтнинг суюлтирилгандан кейинги деформациялари аниқланганда, уларнинг иншоотнинг ер усти ва ер ости қисмларининг ҳолатига таъсири баҳоланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЗарур ҳолларда, ер усти қисми ва/ёки грунт асосини мустаҳкамлаш чоралари кўрилиши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6-§. Пойдеворларни лойиҳалашнинг умумий қоидалари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа477. Бино пойдеворларини сейсмик юк остида лойиҳалашда, бино пойдеворининг юк кўтариш қобилияти ошиб кетмаслиги ва грунт деформацияларининг рухсат этилган чегараларда бўлиши таъминланиши лозим.Бино пойдеворлари қияликлар, кўчки зоналари, ёриқлар, туннеллар ҳамда ер ости ва тоғ иншоотлари яқинида жойлашган бўлса, мазкур ШНҚнинг 10-боби 12-параграфи талабларига мувофиқ умумий барқарорлик ҳисоб-китоблари ва/ёки ўзаро таъсир таҳлиллари бажарилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПойдевор асосининг эҳтимолий бузилиш механизмларига қарши ҳисобий юк кўтариш қобилиятининг етарлилиги, қуйидаги формула асосида келтирилган умумий ифода билан таъминланиши зарур:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(129)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаEt — статик ва сейсмик юклар билан боғлиқ бўлган ҳисобий таъсирлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаRt — тегишли бузилиш механизмига қарши ҳисобий қаршилик.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа478. Сейсмик таъсирни ўз ичига олган юклар комбинацияси ушбу ШНҚнинг 90 ва 91-бандларига мувофиқ бўлиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПойдевор асосига Et таъсирлар зилзила пайтида бино конструкциясидан пойдеворга бериладиган вертикал юклар ва кучларни ҳисобга олган ҳолда, мазкур ШНҚнинг 177 ва 178-бандларига мувофиқ ҳисобланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа479. Пойдевор асоси сатҳидаги ҳисобий ўқ бўйлаб таъсир этувчи кучлар ва эгувчи моментлар пойдеворнинг вертикал йўналишдаги юк кўтариш қобилияти билан қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа480. Ҳисобланган горизонтал силжиш кучлари пойдевор ва асос грунти орасидаги ишқаланиш кучи билан биргаликда, грунтнинг пойдевор ён юзасига пассив босимининг кўпи билан 30 фоизини ҳисобга олган ҳолда қабул қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСтатик ва сейсмик таъсирларни ўз ичига олган юкланиш ҳолатлари учун ҳисобий қаршилик (Rt) хусусияти қаршилик (Rk)ни қаршилик бўйича ишончлилик коэффициенти (γR)га бўлиш орқали аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(130)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚаршилик бўйича ишончлилик коэффициентининг қийматлари пойдевор турига ва қаршиликнинг ҳисобланаётган ташкил этувчисига боғлиқ ҳолда ушбу ШНҚнинг 511 ва 531-бандларига мувофиқ бўлиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7-§. Майда ётқизилган пойдеворларини лойиҳалашга қўйиладиган талаблар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа481. Майда ётқизилган пойдеворларни лойиҳалаш талаблари лентасимон (узлуксиз) ва плитали пойдеворларга нисбатан ҳам татбиқ этилиши лозим. Бунда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамайда ётқизилган пойдеворларнинг юк кўтариш қобилияти ва уларнинг таглик текислигида силжишга қаршилиги статик ва сейсмик юклар таъсирида ҳисобланган таъсирларга мос келиши кўрсатилиши керак;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документазилзила вақтида сувнинг ғовак босими сезиларли даражада ошиши мумкин бўлган грунтларда умумий турғунликни ҳисоблашда, дренажланмаган силжиш кучини ҳисобга олиш лозим;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасамарали кучланишларни таҳлил қилишда сувнинг ғовак босимини ҳисобга олиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа482. Коэффициентларни ҳисобга олган ҳолда барча юкламалар учун ҳисобий қаршилик Рт қуйидаги 18-жадвалда келтирилган қаршилик бўйича ишончлилик коэффициенти ЙР қийматларидан фойдаланиб ҳисобланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа18-жадвал
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКоэффициентни белгилаш | Коэффициент қиймати | |
Асоснинг юк кўтариш қобилияти | γRv | 1.4. |
Силжишга қаршилик | γRh | 1.1. |
Пассив қаршилик | γRp | 1. |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа483. Статик ва сейсмик юкланишнинг ҳар бир ҳолатида қуйидаги формулага мувофиқ тенгсизлик бажарилиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(131)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаqo — вертикал юк, силжиш ва момент таъсирида пойдевор таглиги сатҳида ҳосил бўладиган босим;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаqt — юк кўтариш қобилияти бўйича асоснинг ҳисобий қаршилиги Рт нинг тегишли қиймати бўлиб, қуйидаги формула бўйича аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(132)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа484. Асоснинг номинал юк кўтариш қобилияти qk мазкур ШНҚнинг 133-формуласи бўйича ҳисобланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(133)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаюқоридаги формуладаги юк кўтариш қобилияти коэффициентлари қуйидаги формула орқали аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(134)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаУшбу ШНҚнинг 133-формуласида назарда тутилган ўлчамсиз тузатиш коэффициентлари қуйидагилардан иборат:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документапойдевор шакли коэффициентлари sc, sq, sγ;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документачуқурлик коэффициентлари dc, dq, dy;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаюкнинг қиялик коэффициентлари ic, iq, iγ;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаасоснинг қиялик коэффициентлари gc, gq, gγ;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документапойдевор тагининг қиялик коэффициентлари bc, bq, bγ.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа485. Юк кўтариш қобилиятини ҳисоблашда, пойдеворнинг ётқизилиш чуқурлиги чегарасида хоссалари ва/ёки узилишлари ўзгарадиган грунт қатламлари мавжудлиги ҳисобга олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа486. Пойдевор остидаги замин деформациялари рухсат этилган қийматлар чегарасида бўлиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКучсиз гилли ва сувга тўйинган бўш-ўртача зичликдаги боғланмаган грунтларда сейсмик ва ҳалқасимон юклар таъсирида сувнинг ғовак босимининг ошиши, мустаҳкамлик ва бикрлик йўқолиши мумкинлигини ҳисобга олган ҳолда, пойдевор асосининг чўкиши геотехник-муҳандислик ёндашувларидан фойдаланган ҳолда ҳисоблаб чиқилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур ШНҚнинг 8-бобида белгиланган баланд биноларда СА ва СБ грунт шароитлари синфларига мансуб бўлмаган грунтлар ва Сейсмик лойиҳалаш синфи СЛС = 1, 1а, 2, 2а бўлган бошқа биноларда СА, СБ ва СС грунт шароитлари синфларига мансуб бўлмаган грунтлар учун саёз ётқизилган пойдеворлар остидаги қолдиқ деформацияларни ҳисоблашда грунтнинг чизиқсиз хатти-ҳаракати ҳисобга олиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа487. Таглик текислигидаги силжиш билан боғлиқ статик ва сейсмик юкланишнинг ҳар бир ҳолати учун формуласига мувофиқ қуйидаги тенгсизлик бажарилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(135)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаVth — пойдевор таги сатҳидаги ҳисобий горизонтал куч;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаRth — силжишга ҳисобий қаршилик;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаRpt — грунтнинг ҳисобий пассив қаршилиги.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа488. Дренаж шароитида силжишга ҳисобий қаршилик (Rth)ни қуйидаги формула бўйича ҳисоблашга йўл қўйилади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(136)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаPtv — пойдевор тагига тушадиган ҳисобий тик куч;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаδ — пойдевор таги билан грунт орасидаги ишқаланиш бурчаги.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа489. Ишқаланиш коэффициенти (tan δ) дала синовлари ёки тажриба йўли билан аниқланмаган бўлса, қуйидаги жадвалда келтирилган қийматлардан ортиқ қабул қилинмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа19-жадвал
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатан δ. | |
Яхлит бетон — зичланган замин грунти | 0,6 |
Йиғма бетон — зичланган замин грунти | 0,4 |
Яхлит бетон — бетон | 0,5. |
Бетон — қояли замин | 0,5. |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа490. Боғланган грунтлар учун силжишга ҳисобий қаршилик Rth ни (дренажланмаган ҳолатда) қуйидаги формула бўйича ҳисоблашга йўл қўйилади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(137)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабу ерда, Ac пойдевор таглиги остидаги сиқилган зонанинг умумий майдони.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа491. Грунтнинг ҳисобий пассив қаршилиги (Rpt) номинал пассив қаршилик (Rpk)ни қаршилик бўйича ишончлилик коэффициенти γRp га бўлиш орқали аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(138)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа492. Ер ости сувлари сатҳидан пастда жойлашган пойдеворлар учун ҳисобий силжишга қаршилик грунтнинг сейсмик таъсирдаги дренажланмаган мустаҳкамлиги асосида аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа493. Темир-бетон ва пўлат биноларда алоҳида пойдеворлар икки йўналишда пойдевор тўсинлари билан, тасмасимон пойдеворлар эса устунлар ёки деворлар ўрнида тўсинлар билан боғланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаМазкур ШНҚнинг 17-жадвали бўйича СА синфига мансуб замин грунтларида пойдевор тўсинларини ўрнатиш талаб этилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа494. Пойдевор тўсинларини пойдевор турига мувофиқ унинг таглигидан устун тагигача бўлган сатҳда жойлаштиришга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа495. Пойдевор тўсини кесимини ҳисоблашда ҳисобга олиниши керак бўлган ўқ кучи (Нб) қуйидаги формула бўйича аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(139)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаNk — пойдевор тўсини маҳкамланадиган устун ёки девордаги энг катта ўқий куч;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSDS — қисқа вақт учун спектрал тезланиш коэффициенти.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа496. Кесимларни ҳисоблашда пойдевор тўсинларини ҳам сиқилишга, ҳам чўзилишга ишлаши ҳисобга олиниши керак. Пойдевор тўсинлари сиқилишга ишлаганда ва грунт ёки тайёрланган бетон билан ўралганда, сиқилиш таъсирини ҳисобга олишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПойдевор тўсинлари чўзилишга ишлаганда чўзувчи кучни фақат арматура қабул қилади деб қабул қилиш керак. Бунда, пойдевор тўсинларининг минимал ўлчамлари 300 мм×300 мм, арматуралаш фоизи 0,5 фоиз, стерженлар диаметри 8 мм, стерженлар қадами 200 мм ни ташкил этиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа497. Пойдевор тўсинлари ўрнига темир-бетон плиталардан ҳам фойдаланишга йўл қўйилади. Бунда, плитанинг қалинлиги 150 мм дан кам бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲисоблашда плитани арматуралаш ушбу ШНҚнинг 139-формуласи бўйича аниқланган ўқ бўйлаб таъсир этувчи кучларга тенг бўлган юкларни ишончли узатиши мумкинлиги аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8-§. Қозиқли пойдеворлар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚозиқли пойдеворларнинг ўлчамларини аниқлашда ушбу параграфда келтирилган лойиҳалаш принциплари бурғилаб тўлдириладиган ҳамда қоқиладиган қозиқларга нисбатан ҳам татбиқ лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа498. Қозиқли пойдеворларнинг вертикал ва горизонтал юк кўтариш қобилияти статик ва сейсмик юкларда ҳисобий таъсирларга мос керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа499. Қозиқли пойдеворларнинг юк кўтариш қобилиятини ҳисоблашда қуйидаги ёндашувлардан бирини қўллашга йўл қўйилади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документастатик синовлар натижалари асосида олинган маълумотлардан;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамуҳандислик-геологик қидирув ишларида аниқланган грунт хусусиятларидан;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документастатик синовлар билан тасдиқланган қозиқларнинг динамик синовлари натижаларидан.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЮк кўтариш қобилияти ушбу ёндашувлардан бирига асосан аниқланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа500. Қозиқли пойдеворларнинг вертикал юк кўтариш қобилияти ён юзаси бўйича қаршилик Qs ҳамда муҳандислик-геологик изланишлар ва юк билан синаш натижалари асосида аниқланадиган қозиқнинг пастки учи остидаги қаршилик Qb ҳисобланганда, ушбу ШНҚнинг 20-жадвалига мувофиқ ишончлилик коэффициенти (γR) қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа501. Қозиқларни юк билан синаш ҳолати учун мазкур ШНҚнинг 20-жадвалида келтирилган ишончлилик коэффициентларининг қийматларини ҳар бир бино остида камида битта синов ўтказиш ва қурилиш майдончасида ишлатиладиган қозиқларнинг камида 1 фоизини синаш шарти билан фойдаланишга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСиновлар сони икки ва ундан кўп марта ўтказилганда, маҳаллий тажрибани ҳисобга олган ҳолда, ишончлилик коэффициентларининг қийматларини камайтиришга йўл қўйилади. Бироқ, 0,10 дан ошмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа502. Статик ва сейсмик юкланишнинг ҳар бир ҳолати учун 140-формулага мувофиқ қуйидаги тенгсизлик бажарилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(140)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаPtv — қозиққа тушадиган ҳисобий вертикал юк;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаQtv — мазкур ШНҚнинг 141 ёки 142-формулалари бўйича аниқланадиган қозиқнинг ҳисобий вертикал юк кўтариш қобилияти:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(141)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаёки
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(142)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаQks ва Qku — мос равишда қозиқнинг ён юзаси ва пастки учи остидаги қаршиликнинг хусусиятли қийматлари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаQktv — қозиқнинг умумий юк кўтариш қобилиятининг хусусиятли қиймати.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа20-жадвал
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаРедукция коэффициентини белгилаш | Редукция коэффициенти қиймати |
| |
|
| Қозиқларни синашда | Қозиқлар синови бажарилмаганда |
Ён юза бўйлаб юк кўтариш қобилияти (сиқиш) | γR,s | 1.5. | 1.3. |
Ён юза бўйлаб юк кўтариш қобилияти (чўзилиш) | γR,sc | 1.6. | 1.4. |
Рўпарадаги қаршилик | γR,u | 2,0 | 1.5. |
Сиқилишдаги умумий юк кўтариш қобилияти | γR,t | - | 1.4. |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа503. Юк кўтариш қобилиятини ҳисоблашда қозиқларни ўрнатиш усулининг таъсирини ҳисобга олиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа504. Қозиқлар гуруҳининг юк кўтариш қобилияти қуйидагилардан кичикроқ бўлган қиймат сифатида қабул қилиниши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документагуруҳдаги барча қозиқларнинг юк кўтариш қобилиятлари йиғиндиси;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документақозиқлар ҳамда улар орасидаги грунтдан ташкил топган грунт блокининг юк кўтариш қобилияти.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа505. Сейсмик лойиҳалаш синфи СЛС = 1, 1а, 2, 2а бўлган бинолар учун ҳисобланган тахминларни тасдиқлаш учун камида иккита юк билан статик синов ўтказиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа506. Статик ва сейсмик таъсирларни ўз ичига олган юкланишнинг барча ҳолатлари учун 143-формула бўйича қуйидаги шарт бажарилиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(143)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаPy — қозиққа таъсир этувчи ҳисобий кўндаланг куч;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаQy — қозиқ кўндаланг юк кўтариш қобилиятининг ҳисобий қиймати.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа507. Қозиқларни кўндаланг юкламага ҳисоблаш "қозиқ-грунт" тизимининг чизиқли бўлмаган ҳолатини ҳисобга олган ҳолда, рухсат этилган кўчишлар ва қозиқ кесимининг юк кўтариш қобилияти ошиб кетмаганлигини ҳисоблаш орқали бажарилиши зарур.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9-§. Қозиқли пойдеворларни сейсмик таъсирларга ҳисоблаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа508. Зилзила таъсирида юк кўтарувчи тизим элементлари сифатида ер усти тузилмаси (биноси) билан биргаликда ишлайдиган қозиқли пойдеворларни ҳисоблаш ушбу бобда келтирилган усуллар асосида, грунт таъсирини ҳисобга олган ҳолда амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа509. Қозиқли пойдеворларни иншоот-қозиқ-грунт динамик ўзаро таъсири доирасида сейсмик таъсирларга ҳисоблаш учун қуйидаги ёндашувлардан фойдаланишга йўл қўйилади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаа) умумий тизим ёндашуви:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ёндашувда ер усти қисми (бино), бино пойдевори, қозиқлар ва грунт элементларининг чизиқсиз хатти-ҳаракатлари ҳисобга олиниб, улар ягона тизим сифатида моделлаштирилади ва таҳлил қилинади;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаб) кичик тизимлар ёндашуви:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаушбу ёндашувда ер усти қисми-пойдевор кичик тизими ҳамда пойдевор-қозиқ-грунт кичик тизими уларнинг ўзаро таъсири ҳисобга олиниб, алоҳида моделлаштирилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа510. Кичик тизимлар ёндашуви доирасида иншоот-қозиқ-грунт ўзаро таъсири икки босқичда кўриб чиқилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документакинематик ўзаро таъсир босқичи;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаинерция ўзаро таъсир босқичи.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаИ, ИИ ва ИИИ таҳлил усулларининг қўлланилиш соҳалари мазкур ШНҚнинг 21-жадвалига мувофиқ грунт синфи Сейсмик лойиҳалаш синфи ҳамда бинонинг баландлик синфига кўра белгиланади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа511. Кинематик ўзаро таъсир доирасида шикастланиш хавфи туфайли сейсмик таъсирга учраган биноларнинг пойдеворларида қия қозиқларни қўллашга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа512. Темир-бетон ва олдиндан зўриқтирилган темир-бетон қозиқлар кўндаланг кесимининг минимал ўлчамлари 30 см/30 см ёки Ø 35 см бўлиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа21-жадвал
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСейсмик лойиҳалаш синфи | Бинонинг баландлик синфи | Грунт синфи | |
И усул | СЛС = 1, 1а, 2, 2а; | ББС = 1 | СД, СЕ, СФ |
ИИ усул | СЛС = 1а, 2а | ББС = 2, 3. | СД, СЕ, СФ |
| СЛС = 3, 3а, 4, 4а; | ББС = 1 |
|
ИИИ усул | СЛС = 1а, 2а | ББС ≥ 4 | СД, СЕ, СФ |
| СЛС = 1, 2, 3, 3а; | ББС ≥ 2 |
|
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа513. Темир-бетон қозиқларда бўйлама арматуралаш коэффициенти пойдевор устки каркасидан (ростверк) пастда қозиқ узунлигининг юқори учининг бир қисмида (бироқ, 3 м кам эмас) қуйидагича бўлиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСейсмик лойиҳалаш синфи СЛС = 1, 1а, 2, 2а бўлган бинолар учун — 0,01;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСЛС = 3, 3а, 4, 4а бўлган бинолар учун — 0,008 дан кам эмас.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу зонада ўрнатиладиган спирал хомутнинг (ёки тўғри тўртбурчак кесимли қоқилган қозиқлар учун кўндаланг арматуранинг) диаметри қуйидагича бўлиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСЛС = 1, 1а, 2, 2а бўлган бинолар учун камида — 10 мм;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСЛС = 3, 3а, 4, 4а бўлган бинолар учун камида — 8 мм.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСпирал хомут қадами (ёки хомутлар қадами) 200 мм дан ошмаслиги, бироқ қозиқнинг юқори қисмида қозиқнинг камида икки диаметри баландлигида қадам 100 мм гача камайтирилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа514. Пўлат қувурли қозиқлар деворларининг қалинлиги қуйидаги формула шартига жавоб бериши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКПП= 1, 1а, 2, 2а бўлган бинолар учун — D/t ≤ 60;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКПП= 3, 3а, 4, 4а бўлган бинолар учун — D/t ≤ 80.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа515. Пўлат қозиқларни пойдевор устки каркасининг (ростверк) билан монолит тарзда бириктириш қозиқларнинг юқори қисмида, қозиқнинг камида икки диаметри чуқурлигида ўрнатиладиган темир-бетон каллаклар ёрдамида амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКаллаклардаги бўйлама арматуралар қозиқ каллагида ҳосил бўладиган эгувчи момент ва ўқ бўйлаб йўналган кучни темир-бетон кесимларида қабул қилинадиган тарзда таъминлашга мўлжалланган бўлиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКаллакнинг бутун баландлиги бўйлаб ушбу ШНҚнинг 542-бандига мувофиқ спиралсимон хомут қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲисоблаш натижасида қозиқнинг пўлат кесимидан каллакка ўқ бўйлаб йўналган кучнинг ишончли узатилиши аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа10-§. Бино ертўла деворларига грунтнинг статик ва динамик босимлари
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаГрунт чизиқли бўлмаган муҳит сифатида мослаштирилган ва сувнинг ортиқча ғовак босими таъсири ҳисобга олинган ҳолларда, бинонинг ертўла деворларига грунт босимини ҳисоблаш девор-грунт ўзаро таъсир моделлари ёрдамида амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа516. Статик ҳолатда баландлик бўйича бир текисда бериладиган грунтнинг статик босимлари (п) қуйидаги 22-жадвалига мувофиқ аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа22-жадвал
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБосим қўйиш баландлиги | Грунт босими (п) | |
Боғланмаган грунт | Бутун баландлиги бўйича | 0.2 (γ*Hb+q) |
Юмшоқ ва ўртача зичликдаги боғланган грунт | Юқори 20 фоиз | 0.2 (γ*Hb+q) |
| Қуйи 80 фоиз | 0.3 (γ*Hb+қ) |
Зич-бикр боғланган грунт | Бутун баландлиги бўйича | 0.3 (γ*Hb+q) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаИзоҳ: Ертўла деворининг орқасида сув бўлмаган ҳолда, y* = y. Ертўла деворини қисман сув босганда сув сатҳидан юқорида y* = y, сув сатҳидан пастда y* = (yd — yw), шунингдек, грунт босимига сувнинг гидростатик босими (pw = yw z) қўшилади. Гидростатик босимдан ташқари, грунтнинг барча босимлари баландлик бўйича бир текисда қўлланилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаHb — ертўла деворининг умумий баландлиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаγ — табиий ҳолатдаги грунтнинг солиштирма оғирлиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаγd — қуруқ грунтнинг солиштирма оғирлиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаq — қўшимча юк (нагрузка);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаz — грунт юзасидан пастга қараб ўлчанадиган баландлик.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа517. Сейсмик таъсирда грунтнинг қўшимча босимлари (Δp) қуйидаги 144-формула бўйича ҳисобланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(144)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу босим девор баландлиги бўйлаб бир хилда тақсимланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа518. Боғланмаган грунтларда, ертўлани қисман қуритишда, сув сатҳи ва ертўла туби орасида ушбу ШНҚнинг 22-жадвалининг иккинчи хатбошида келтирилган сувнинг статик босимига қўшимча равишда, сувнинг статик эквивалент динамик босимининг чуқурлик бўйича ўзгариши Δpsu(z) қуйидаги формула бўйича аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(145)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSDS — грунт юзасида аниқланган қисқа давр учун спектрал коэффициент;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаdsu — деворнинг сув остидаги баландлиги.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа519. Мазкур ШНҚнинг 145-формуласини сув чуқурлиги бўйича интеграллашда эквивалент статик қўшимча динамик куч ва унинг сув юзасидан қўйилиш чуқурлиги қуйидаги формула бўйича аниқланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(146)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа11-§. Зилзила таъсирида таянч иншоотларни лойиҳалаш
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа520. Сейсмик таъсирларга қарши таянч иншоотларини лойиҳалашда юк кўтариш қобилияти бўйича чегаравий ҳолатлар (ўпирилиш) ва фойдаланиш ҳолатлари ҳисобга олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТаянч иншоотларини зилзиладан кейин рухсат этилган силжишлар уларнинг функционаллигини бузмаслигини ҳисобга олган ҳолда лойиҳалаш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа521. Ағдарувчи таъсирлар (моментлар), ушлаб турувчи кучлар ва қаршиликлар ўртасидаги мувозанат текширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа522. Таянч иншоотнинг ағдарилишга қарши барқарорлигини таъминлаш учун ушбу ШНҚнинг 147-формуласи бўйича қуйидаги шарт бажарилиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(147)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаEdev — ағдарувчи таъсирлар йиғиндиси;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаRdev — ушлаб турувчи таъсирлар ва қаршиликлар йиғиндиси;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаγRdev — ағдарилишга қарши турғунлик бўйича ишончлилик коэффициенти. Бу коэффициент 1,3 дан кам бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа523. Тиргак иншоот заминидаги грунтнинг юк кўтариш қобилиятининг ошиб кетишини ва таглик бўйлаб сирпанишга қарши турғунлигини текшириш ушбу ШНҚнинг 516 ва 517-бандларига мувофиқ умумий турғунликни текшириш эса 515 — 525-бандларига мувофиқ амалга оширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа524. Грунт босимини ҳисоблашда мазкур ШНҚнинг 148-формула бўйича аниқланган қуйидаги горизонтал ва вертикал статик-эквивалент сейсмик коэффициентлардан фойдаланиш керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(148)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаТурли типдаги тиргак иншоотлар учун юқоридаги 148-формуланинг р коэффициенти мазкур ШНҚнинг 23-жадвалига мувофиқ олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа525. Сув босими ортиши мумкин бўлган сувга тўйинган грунтлар мавжуд бўлганда, р коэффициентининг қиймати 1 дан катта қабул қилинмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа23-жадвал
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документар. | |
120СДС (мм) гача силжиш имконини берувчи гравитацион деворлар | 2,0 |
80СДС (мм) гача силжиш имконини берувчи гравитацион деворлар | 1,5 |
Анкер деворлар ва кўчишга йўл қўймайдиган гравитацион деворлар | 1,0 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа526. Тиргак конструкциясига таъсир этувчи грунтнинг тўлиқ (статик ва динамик) босимининг натижавий қиймати қуйидаги формула бўйича аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(149)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документабу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаH — девор баландлиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаγ — грунтнинг намунавий солиштирма оғирлиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаq — қўшимча юк;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаK — грунтнинг тўлиқ (статик + динамик) актив (Ка) ёки пассив (Кп) босими коэффициенти;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаkv — статик эквивалент сейсмик таъсирнинг вертикал коэффициенти;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаPsu ва ΔPsu — мос равишда сувнинг натижавий статик ва динамик босими.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа527. Актив босимнинг умумий коэффициенти ушбу ШНҚнинг 150 ва 151-формулалари бўйича ҳисобланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаβ ≤ φʼd — θ бўлганда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(150)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаβ > φʼd — θ бўлганда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(151)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа528. Грунт ва девор ўртасида ишқаланиш бўлмаганда пассив босимнинг умумий коэффициенти қуйидаги формула бўйича ҳисобланиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
(152)Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документамазкур ШНҚнинг 150, 151 ва 152-формулаларида fʼd грунтнинг ҳисобий ички ишқаланиш бурчаги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаδd — грунт ва девор орасидаги ишқаланиш бурчаги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаß — девор ортидаги грунт юзасининг горизонтга нисбатан қиялик бурчаги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаψ — девор орқа қиррасининг вертикалга нисбатан қиялик бурчагини (юза юзанинг вертикал текислигидан девор орқа қиррасигача ўлчанган).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСтатик-эквивалент сейсмик коэффициент билан боғлиқ бўлган θ бурчак қийматлари ва ушбу ШНҚнинг 149-формуласида қўлланилган грунтнинг солиштирма оғирлиги γ* қийматлари мазкур ШНҚнинг 513 ва 514-бандларида тиргак иншоот орқасида сув борлигига қараб аниқланган.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа529. Статик ҳолатда ушбу ШНҚнинг 150, 151 ва 152-формулаларда θ=0 деб олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаГрунтнинг динамик босим коэффициенти умумий босим коэффициентидан статик босим коэффициентини айириш йўли билан аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа530. Грунтнинг динамик босими тенг таъсир этувчи кучининг қўйилиш нуқтаси девор баландлигининг ўртасида жойлашган деб қабул қилиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаАсос атрофида эркин айланиши мумкин бўлган деворлар учун динамик куч статик куч билан бир нуқтада таъсир этади деб ҳисоблашга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа531. Грунтнинг статик ва динамик босимлари қуйидагича таъсир этиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаактив босимда — девор орқа қиррасининг нормаллига нисбатан кўпи билан (2/3) fʼбурчак остида;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документапассив босимда — деворга нол бурчак остида.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа532. Таянч иншоот орқасидаги грунт массиви дренаж тадбирларининг етарли эмаслиги туфайли сув остида қолмаслигини таъминлаш мақсадида, дренаж тизимлари зилзила таъсирида юзага келадиган вақтинчалик ва қолдиқ деформациялар шароитида ҳам ўз функционал имкониятларини сақлаб қоладиган тарзда лойиҳаланган бўлиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа533. Тиргак иншоот орқасида сувнинг мавжудлигига қараб, ушбу ШНҚнинг 149-формуласида ишлатиладиган бурчак θ ва грунтнинг солиштирма оғирлиги γ* қийматлари қуйидагича аниқланиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаер ости сувлари пойдевор тагидан пастда бўлганда (Psu = ΔPsu = 0):
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа0 = tan−1[kh/ (1 ∓kv) ]; y* = y (153)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда γ грунтнинг табиий солиштирма оғирлиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документасизот сувлари сатҳи пойдевор тагидан юқорида бўлганда ва грунт динамик сув ўтказмайдиган бўлганда (ўтказувчанлик коэффициенти 5×10−4 м/с дан кам бўлган грунтларда):
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа0 = tan−1[γd/ (γd — γsu) · kh/ (1 ∓kv) ]; γ*= γd — γsu (154)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаγd — сувга тўйинган грунтнинг солиштирма оғирлиги. APsu = 0 деб қабул қилинади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа(в) Сизот сувларининг сатҳи пойдевор тагидан юқорида бўлганда ва грунт динамик равишда сув ўтказувчан бўлганда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа0 = tg−1[y/ (yd — ysu) · kh/ (1vkv) ]; y* = yd — ysu (155)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ҳолда сувнинг қўшимча статик-эквивалент динамик кучи ΔPsu ва унинг сув сиртидан қўйилиш чуқурлиги мазкур ШНҚнинг 146-формуласи бўйича ҳисобланиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа12-§. Сейсмик таъсирда қияликларнинг барқарорлиги
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа534. Табиий ёки сунъий қияликлар ҳамда уларнинг яқинида жойлаштириладиган иншоотларнинг хавфсизлиги ва фойдаланиш учун яроқлилигини таъминлаш мақсадида, ҳисобланган зилзила таъсири шароитида қияликнинг барқарорлиги ҳамда ишлашга (фойдаланишга) яроқлилиги текширилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСейсмик лойиҳалаш синфи СЛС = 4 бўлган бинолар учун сейсмик таъсирда қиялик турғунлиги таҳлилини ўтказмасликка рухсат этилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа535. Конструктив элементлар билан мустаҳкамланган қияликлар (эгилувчан тиргак деворлар, қозиқлар, анкерлар ёки михлар билан мустаҳкамланган тизимлар) учун грунт ва конструктив элементларнинг бикрлигидаги (қаттиқлигидаги) фарқларни ҳисобга олган ҳолда, уларнинг ўзаро таъсирини комплекс равишда таҳлил қилиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа536. Сейсмик таъсирда қияликларнинг турғунлигини таҳлил қилишда грунтнинг мустаҳкамлик параметрларини қўллаш керак (мос равишда илашиш ва ички ишқаланиш шартлари учун cʼ/γRc ва tanφʼ/γRφ).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКонструктив элементларни (қияликдаги қозиқлар ёки анкерларни) лойиҳалашда, ишончлилик коэффициентларини қўллаган ҳолда, грунтнинг мустаҳкамлик параметрларини ҳам ҳисобга олиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа537. Қияликларнинг турғунлигини таҳлил қилишда грунтнинг хусусиятларига мос келадиган сирпаниш моделини қабул қилиш ва грунтли ёки қояли массивнинг мувозанатини ўрганиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚияликнинг силжишга қарши барқарорлигини таъминлаш учун қуйидаги формулада келтирилган шарт бажарилиши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаEt ≤ Rt/γRk (156)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаEt — сурилишни келтириб чиқарувчи кучлар йиғиндиси;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаRt — сурилишга қаршилик кўрсатувчи кучлар ва қаршиликлар йиғиндиси, γRk (≥ 1,0) сурилишга қарши ишончлилик коэффициенти сифатида аниқланади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа538. Сейсмик таъсир вақтида қияликларнинг барқарорлиги лойли грунтларда дренажланмаган силжиш кучи (су) ва қумли (боғланмаган) грунтлардаги кучланишларни самарали таҳлил қилиш орқали ҳисобланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа539. Зилзилаларда қайта фаоллашиш хавфи мавжуд бўлган эски кўчки зоналарида катта деформацияларга мос келадиган грунтнинг мустаҳкамлик параметрлари қийматларидан фойдаланиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСувнинг ғоваклик босими даврий равишда ошиб борадиган боғланмаган грунтларда сувнинг кутилаётган максимал ортиқча ғоваклик босимини ҳисобга олиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа540. Сейсмик таъсирда қияликларнинг турғунлигини назорат қилишни қуйидаги усуллар орқали амалга оширишга йўл қўйилади:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаэквивалент статик чегаравий мувозанатлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документачекли элементлар;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документавақт оралиғидаги хатти-ҳаракатларни динамик таҳлил қилиш.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаГрунтнинг топографияси ва стратификацияси номунтазамликларни кўрсатиши ва даврий юклар таъсирида бикрликнинг сезиларли даражада йўқолиши ёки грунтларнинг қуйқаланиши мумкин бўлган ҳолларда, эквивалент статик таҳлил усули қўллашга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа541. Рухсат этилган силжишлар тамойилларини қўллаш мумкин бўлган ҳолларда, қолдиқ силжишларни Нюмаркнинг сирпанувчи бикр блоки ёки динамик таъсирларга (эффект) мос келадиган грунтнинг қаршилик параметрлари билан эквивалент усулларидан фойдаланган ҳолда ҳисоблашга йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲисоблашларда деформацияларнинг кўпайиши ва сувнинг ғовак босими ортиши натижасида юзага келиши мумкин бўлган материалнинг зичлашиши ёки юмшаши таъсирини ҳисобга олиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа542. Эквивалент статик таҳлилларда горизонтал (ФҲ) ва вертикал (ФВ) инерция кучларининг грунт массасига ва қияликдаги мавжуд кучларга таъсири қуйидаги формулага мувофиқ ҳисобга олиниши лозим:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаFH = 0,5W (0,4SDS ST); FV = ±0.5FH (157)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБу ерда:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаW — сирпанувчи масса оғирлиги;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSDS — қисқа давр учун спектрал тезланиш коэффициенти;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаST — топографик кучайтириш коэффициенти.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа543. Сейсмик лойиҳалаш синфи СЛС = 1, 1а, 2, 2а бўлган ёнбағирларда ва уларга яқин жойларда қуриладиган иншоотлар (баланд бинолар) учун сейсмик таъсирда ёнбағирларнинг турғунлигини таҳлил қилишда, топографик кучайтириш таъсирини (эффекти) ҳисобга олиш керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа544. Топографик кучайтириш коэффициенти икки ўлчамли топографик бир жинсли бўлмаган қияликларда (узун тизмаларда, баландлиги 30 м дан ортиқ тепаликларда) ва эҳтимолий сирпаниш юзаси қиялик юзасига яқин бўлган ҳолларда қўлланилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКучайтиришнинг топографик таъсирини қиялик бурчаги √≤15° бўлган қияликларда ҳисобга олмасликка йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаКучайтиришнинг топографик таъсирини баландлик (тепалик)ларда баландлик кенглиги асос кенглигидан кичик ва қиялик бурчаги √≥30° бўлганда СТ≥1,4, қиялик бурчаклари кичик бўлганда эса СТ≥1,2 қабул қилиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСирпаниш юзаси асосга яқин бўлган потенциал кўчки зоналарида таъсирни ҳисобга олишга йўл қўйилмайди.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа545. Бўлинмалар усулига асосланган эквивалент статик усулнинг чегаравий мувозанат таҳлилларида критик (номақбул) юзани аниқлаш ва кўчишга қарши ишончлилик коэффициентини итератив (такроран) ҳисоблашда, грунтнинг мустаҳкамлик параметрлари ишончлилик коэффициентига бўлиниши ва грунтнинг зилзила вақтидага қаршилик қийматлари аниқланади (γRc = γRφ = γRk).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа13-§. Грунтларни тадқиқ қилиш учун умумий қоидалар
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа546. Қидирув қудуқлари грунтларда зарбали-арқонли ёки роторли (айланма) бурғилаш ёрдамида, қояли тоғ жинсларида эса узлуксиз намуна (керн) олиш билан роторли усулда ўтказилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа547. Грунт шароитларининг ўзгарувчанлигини, бино заминининг майдонини ва узатиладиган юкларни, шунингдек атрофдаги шароитларни ҳисобга олган ҳолда, ҳар 300 м2 замин майдонига камида битта қудуқ белгиланиши лозим. Бироқ, ББС ≤ 3 баландлик синфига эга бўлган бинолар учун қудуқлар сони учтадан кам бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаАсосининг майдони 1000 м2 дан ортиқ бўлган бинолар учун қудуқлар бинонинг бурчакларида биттадан ва марказида камида биттадан, жами бештадан кам бўлмаган қудуқлар жойлаштирилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа548. Қудуқларни жойлаштиришда, агар топографик ва геоморфологик шароитлар алоҳида жойларни танлаш заруратини кўрсатмаса, қудуқлар қурилиш майдончасининг бурчакларида ва марказий қисмида жойлаштирилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаИншоотларнинг турлари ва уларнинг жойлашуви аниқланган йирик ҳудудларда қудуқларни бурғилаш нуқталари иншоотлар жойлашувига мос ҳолда танланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаЛойиҳавий ечимлари ҳали аниқланмаган ҳудудларда эса қудуқларни бурғилаш жойлари тўр (грид) схемаси асосида режалаштирилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПотенциал беқарорликка эга бўлган табиий ёки сунъий қияликларда қудуқлар қияликларнинг турғунлигини баҳолаш учун зарур бўлган геотехник маълумотларни тақдим этадиган чизиқлар бўйлаб ҳамда зарурат туғилганда қурилиш майдончасидан ташқарида ҳам жойлаштирилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа549. Қудуқларнинг чуқурлиги бино пойдеворининг тагидан бошлаб грунтнинг ўз оғирлигидан ҳосил бўлган зўриқиш орттирмаси (Δσ) таъсир (эффект) зўриқишнинг 10 фоизини ташкил этадиган чуқурликда (Δσ = 0.10σ'во) жойлашган бўлиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаАгар кичик чуқурликларда юқори юк кўтариш қобилияти ва қаттиқликка эга қатлам топилса, бу қатламнинг узлуксизлигини текшириш мақсадида қудуқ камида 3 м чуқурликка етгандан кейин тўхтатилиши мумкин.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚозиқли пойдеворлар ишлатилиши лозим бўлган ҳолларда, қудуқ чуқурлиги қозиқларнинг юк кўтариш қобилияти ва уларнинг чўкишини ҳисоблашга имкон берадиган тарзда танланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҚудуқлар қияликлар турғунлигини ўрганишда, чуқурлик эҳтимолий сирпаниш юзасигача етиши, чуқур қазилмаларда эса қудуқ тубидан қазилма чуқурлигининг камида ярмигача етиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаСейсмик лойиҳалаш синфлари СЛС=1, СЛС=1а, СЛС=2 ва СЛС=1а бўлган ҳудудларда, агар ер ости сувлари пойдевор тагидан ≥ 10 м чуқурликда жойлашган ва бўш (кучсиз) донадор грунтлар мавжуд бўлса, қудуқлар чуқурлиги грунт юзасидан камида 20 м бўлмаслиги керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа550. Қудуқларда, грунт шароитлари ва лойиҳа талабларига (СПС, крилчатка, прессиометр ва) тегишли интерваллар (масалан, ҳар 1,50 м дан кейин) билан дала синовлари ўтказилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа551. Қудуқларда бузилган ва бузилмаган грунт/жинс намуналари, грунт шароитлари ва лойиҳа талабларига мос интерваллар бўйича олиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа552. Қудуқларда СПС синови давомида ҳар бир грунт туридан бузилган намуналар олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаАгар ер ости сувлари сатҳидан пастда зич ёки бикр грунтларда, СПС усули билан етарли бузилган намуналар олиш имкони бўлмаса, махсус намуна олгичлар (масалан саватли) ёрдамида бузилган намуналар олиниши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа553. Қудуқларда боғланган грунтлардан бузилмаган намуналар мазкур ШНҚнинг 549-бандида белгиланган фаол зонадаги ҳар бир грунт қатламининг муҳандислик хусусиятларини аниқлаш учун етарли миқдорда олиниши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБузилмаган грунт намуналари грунтнинг консистенциясига мос равишда ички диаметри 76 мм дан кам бўлмаган юпқа деворли (майдонлар нисбати = девор қалинлиги/ички диаметри < 10 фоиз) грунт юк кўтарувчилар ёки поршенли грунт юк кўтарувчилар ёрдамида олиниши керак. Шунингдек, тадқиқот шурфлари ва траншеялардан тўғри кесиб олинган блоклардан бузилмаган намуналар тайёрланишига йўл қўйилади.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа554. Қоясимон тоғ жинсларидаги қудуқларда каротьер ёки қўш колонкали қувур туридаги колонкали қувурлар ва коронкалар ишлатилиши керак, улар литологик бирликларнинг хусусиятларига мувофиқ танланиши лозим (диаметри камида NX (54 мм) ёки NQ (47,6 мм).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа555. Ер ости сувлари сатҳи қудуқдаги ўлчашлар билан аниқланиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБурғилаш чуқурлиги ва (ёки) сув ўтказмайдиган қатлам чегарасида бир ёки бир неча сувли қатламлар мавжуд бўлганда, сизот сувлари сатҳи ёки босимини ўлчаш учун стандарт пезометрлардан фойдаланиш лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаҲар қандай ҳолатда ҳам қудуқда кузатиш ва ўлчаш ишлари ер ости сувлари сатҳи мувозанатга келгунча етарлича узоқ муддат давомида олиб борилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа556. Лаборатория синовлари ўрганилаётган ҳудуддаги грунтларнинг хусусиятларини аниқлаш учун етарли миқдорда, чуқурлик бўйича 2 м дан ортиқ бўлмаган оралиқда ўтказилиши лозим.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа557. Бузилган ва бузилмаган грунт намуналарида грунтларнинг таснифини аниқлаш учун қуйидагича синовлар ўтказилиши керак:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаэлакли таҳлил;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документапластиклик чегаралари;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документатабиий намликларда (табиий намликка эга грунт намуналарида);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаареометр/гидрометр ёрдамида таҳлил ва солиштирма оғирлик.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаБузилмаган намуналарда табиий намлик ва солиштирма оғирликни аниқлаш учун ҳам синовлар ўтказилиши лозим. Муаммоли грунтларда (қуйқаланиш, шишиш, киришиш, кўчкилар, сезгир ва бошқалар) барча таснифий синовлар (шу жумладан, ареометр/гидрометр) дастлабки 15 м да олинган барча намуналарда ўтказилиши керак.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа558. Бузилмаган намуналарда грунт қатламларининг муҳандислик хусусиятларини аниқлаш учун лойиҳа талабларига мувофиқ, дренажланган ва дренажланмаган шароитларда силжишга қаршилик параметрларини аниқлаш учун қаршилик синовлари (бир ўқли сиқилиш, кесиш, уч ўқли сиқилиш) ўтказилиши лозим.