Предложения по документу
Прослушать аудио
Получить ссылку из элемента документаOʻzbekiston Respublikasi Davlat arxitektura va qurilish qoʻmitasining
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаmeʼyorlari
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSeysmik tumanlarda qurilish. Gidrotexnika inshootlari
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаUshbu meʼyorlar RST Uz 836-97 shkalasi boʻyicha 7,8 va 9 ballik seysmikga ega tumanlarda yangitdan quriluvchi kengaytiruvchi va qayta loyihalanuvchi gidrotexnika inshootlariga boʻlgan talablarni oʻrnatadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. ASOSIY NIZOMLAR
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.1. Gidrotexnik inshootlarning yuklanishlarning alohida uygʻunlikka hisobida seysmik taʼsirning ikkita holati koʻrib chiqilishi kerak:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаasosiy bazis zilzilasi (ABZ);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаmaksimal loyihaviy zilzila (MLZ).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаABZ sifatida hisobiy foydalanish muddati davrida bir martadan koʻp boʻlmagan — 200 yilda bir qaytariladigan (0,5% taʼminlanganlik) zilzila qabul qilinadi. ABZga toʻgʻri keluvchi seysmik taʼsirga hisob hamma gidrotexnik inshootlar, suv ombori va inshoot doirasidagi qirgʻoq qiyaliklari uchun bajarilishi lozim. Hisobiy foydalanish muddati loyihalash topshirigʻida koʻrsatilishi lozim. III sinfga oid inshootlar uchun hisob 100 yilda bir qaytariladigan (1% taʼminlanganlik) ABZga qilinishi mumkin.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаMLZ sifatida 10000-yilda qaytariladigan (0,01% taʼminlanganlik) olinadi. I sinf suv damlovchi inshootlarning seysmik taʼsirga hisobi MLZlarning maksimal jadallikka ega boʻlganicha qilinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.2 Gidrotexnika inshootlari quriladigan tumanning dastlabki seysmikligi QMQ 2.01.03-96 “Seysmik tumanlarda qurilish”ning 1va 2 majburiy ilovalariga muvofiq ravishda aniqlanadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаQurilish maydonning seysmikligi batafsil seysmik mikrotumanlashtirish (BST) asosida aniqlanishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаega boʻlgan.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаGidrotexnik inshootlar maydoning hisobiy seysmikligi, maxsus ilmiy tekshirish institutlari yoki seysmologik yoʻnalishli izlanish tashkilotlari tomonidan bajariladigan seysmik mikrotumanlashtirishning asbobiy uslublari bilan aniqlanishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.3. I-sinf suv damlovchi gidrotexnika inshootlari uchun SMT izlanishlari materiallari quyidagilarni oʻz ichiga olishi lozim:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаqurilish olib boriluvchi tumanning maydondan 100 — 200 km boʻlgan radiusdagi geologo-tektonik vaziyati tavsifi va seysmik rejimi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаasosiy seysmogen doiralari chegaralari va ularning sesmologik tavsiflari (maksimal magnitudalar, oʻchoqlar chuqurligi va epitsentral masofalar, zilzilalar takroriyligi);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаinshoot asosidagi qoldik deformatsiyalar vujudga kelishi mumkin boʻlgan doiralar chegaralari va ular qiymatlarini baholanishi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаhamma ajratilgan doiralardan tumanning geologo-tektonik oʻziga xosligi va maydonchaning muhandislik-geologik sharoitini qamrab olgan hisobiy seysmik taʼsirning parametrlari.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаtanlangan maydondagi seysmik taʼsirlarning asosiy koʻrinishlarini modellashtiruvchi hisobiy yozuvlar jamlamasi
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа(akselerogrammalar, velosigrammalar, seysmogrammalar);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаseysmik rejim parametrlarining suv omborini toʻldirish va undan foydalanish jarayonidagi taʼsiri ostida oʻzgarishining baholanishi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаsuv omboriga katta masofadagi togʻ jinslarini agʻdarilib tushish xamda inshoot ustiga noturgʻun qoyali massivlarni seysmik taʼsirlar natijasida tushish ehtimollarning baholanishi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.4. Bosimsiz gidrotexnika inshootlarining barcha sinflari uchun II, III, IV sinf bosimli gidrotexnika inshootlari, shuningdek I sinf suv bosimli gidrotexnika inshootlarining (texnik-iqtisodiy hisoblash va texnik-iqtisodiy asoslash TIA) asoslanishida qurilish maydonining seysmikligini baholashni amalga oshirish, tumanning seysmikligidan kelib chiqqan xolda QMQ 2.01.03-96 “Seysmik tumanlarda qurilish”ning 1 va 2 majburiy ilovalariga muvofiq xolda xamda muhandislik-geologik izlanishlar natijasida 1 jadvalga muvofiq tarzda amalga oshirishga yoʻl beriladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
|
1-jadval |
||
|
Seysmik xususiyatlari boʻyicha tuproq kategoriyasi |
Tuproqlar |
Tumanning seysmikdagi maydonning seysmikligi ballarda |
||
|
7 |
8 |
9 |
||
|
I |
Barcha koʻrinishdagi qoyali tuproqlar, nuramagan va kuchsiz nuragan; tarkibida 30%gacha qum tuproqli toʻldiruvchi boʻlgan yirik boʻlingan tuproqlar (katta boʻlakli toshlar, parchalar) |
6 |
7 |
8 |
|
II |
Nuragan va kuchli nuragan qoya tuproqlari; Yirik boʻlakli tuproqlar (toshqotishmali, shagʻalli, shagʻalsimon, yirik qumli) shagʻallashgan va oʻrtacha yiriklikdagi zich va oʻrta zichlikdagi oz namlik va namlikga ega qumlar, mayda va changsimon zich va oʻrta zichlikdagi oz namlikga ega boʻlgan qumlar; tuproqlar uchun e<0,9 qumloq tuproqlar uchun e<0,7 gʻovaklik koeffitsiyentiga ega boʻlgan konsistensiya koʻrsatkichi IL£0,5 tuproqlar |
7 |
8 |
9 |
|
III |
Namlik va yirikligiga bogʻlik boʻlmagan yumshoq boʻsh qumlar; yirik va oʻrta yiriklikdagi zichlashgan va oʻrta yiriklikdagi zichlashgan va zichlikga ega boʻlgan suvga toʻyingan shagʻalli qumlar; Mayda va changsimon zichlashgan va oʻrta zichlikga ega boʻlgan nam suvga toʻyingan qumlar; konsistensiya koʻrsatkichi IL>0,5 boʻlgan loytuproqlar; gʻovaklik koeffitsiyenti tuproq va qum tuproqlar uchun e³0.9 qumloq tuproqlar uchun e³0,7 gʻovaklik koeffitsiyentiga ega boʻlgan IL£0,5 konsistensiya koʻrsatkichiga ega boʻlgan loy tuproqlar |
8 |
9 |
> 9 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаESLATMALAR:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. QMQ 2.01.03-96 majburiy 1 ilovasida koʻrsatilgan seysmik taʼsirlarining jadalligi va takroriyligi oʻrtacha seysmik xususiyatlarga ega boʻlgan qismlarga taalluqlidir (1jadvalga muvofiq II toifa)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. Jadvalda keltirilgan qurilish maydoni tuproqlarining gʻovaklik koeffitsiyenti qiymatlari e va konsistensiya koʻrsatkichi IL, ularni suv omborlari toʻldirishida suv bosish ehtimolini hisobga olgan xolda aniqlanishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3. Bir jinsli tartibga ega boʻlmagan tuproqlar boʻlgan holatda agar 10 metr atrofdagi qalinlikga ega tuproqlarda (inshoot asosining tagligidan boshlab hisoblanganda) Bu toifadagi tuproq qatlami 5 m. dan ortiq jami qalinlikga ega boʻladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4. Tuproq qatlamida sogʻ tuproq koʻrinishidagi choʻkma tuproqlar mavjud boʻlishida hisobiy seysmiklik, choʻkish holatini bartaraf etish boʻyicha chora-tadbirlar amalga oshirilgandan keyin asosni sunʼiy tarzda yaxshilash natijalari hosil qilinganidan soʻng aniqlanadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5. Zaruriy xollarda qumtoshli, loy tuproqli, qumtoshli va changsimon, loy tuproqli yoyma tuproqlarda qurilish olib borishda sizot suvlarining chuqurligi 5m.dan kam boʻlishida, seysmik xususiyatlari boʻyicha tuproqlar toifasini aniqlab olish uchun batafsil muhandislik-geologik yoki muhandislik-geofizika tadqiqotlari olib borilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.5. 6 ballik seysmiklikka ega tumanlarda III toifa tuproqlari ustida gidrotexnika inshootlari qurilishida, maydon seysmikligi 7 ball etib olinishi joiz.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.6. 9 ballik seysmiklikga ega tumanlarda III toifa tuproqlari ustida gidrotexnika inshootlari qurilishga faqat maxsus asoslashlar bilan birga yoʻl qoʻyiladi. III toifa tuproqlari ustida esa I va II sinf suv gidrotexnika inshootlari qurilishiga yoʻl qoʻyiladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.7. Seysmik tumanlarda barpo etilgan suv bosimli gidrotexnika inshootlari, imkoni boricha tektonik yoriqlardan uzoqlashgan qismlarda joylashtirishi lozim. Gidrouzellarning asosiy inshootlari qoyali massivda joylashtirilishi lozim, qaysiki bunda surilishlar sodir boʻlish mustasnodir.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаAsosiy eʼtibor tuproqni mustahkamlash va inshootlarni asos bilan birikishlarini yaxshilash boʻyicha chora-tadbirlarni izchil bajarishiga qaratilishi lozim. Zaruriy xollarda loyihalashtirilayotgan inshootning asosini tashkil etuvchi qoyali bloklarning nisbiy surilishlari ehtimoli yuzaga kelishi holatlarini tekshirish uchun, maxsus davomiy tarzda asboblarga oid (geodezik va b.) kuzatuvlar oʻtkaziladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаGidrotexnika inshootlari asosida kuchsiz tuproq qatlami mavjudligida (loyqa choʻkmasi, yumshoq qayishqok, tuproqlar va b.)bu tuproqlarni olib tashlash yoki ularni zichlashtirish yoki mahkamlash boʻyicha maxsus tadbirlar koʻzda tutilishi lozim. Bunday tuproqlardan yuqorida koʻrsatib oʻtilgan tadbirlarni ishga solmasdan gidrotexnika inshootlar asosi sifatida foydalanish maxsus tadqiqotlar orqali asoslanishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.8. Barcha gidrotexnika inshootlarining inshoot belgisida boʻlgani kabi suv ombori doirasidagi asoslar va qirgʻoq yonbagʻirlari hisoblari, asosning shartli tezlanishlari A (g erkin tushishi tezlanishi ulushlarida belgilangan) bilan berilgan taʼsirlari mavjudligidagi chiziqli spektral nazariya (CHSN) boʻyicha aniqlanuvchi statistik yuklanishda amalga oshirilishi lozim. Hisoblashlar alohidagi koʻrinishdagi gidrotexnika inshootlarini loyihalashtirish boʻyicha QMQ boblari talablariga bogʻliq ravishda amalga oshirilishi lozim. Hisoblarda inshoot massasi zilzila natijasida suv ombori toʻlqinlaridan yuzaga keluvchi yuklanishlar yoki gidrodinamik bosimlar vujudga keluvchi seysmik yuklanishlar hisobga olinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.9. I sinf suv oʻtkazgichli gidrotexnika inshootlari uchun ularning J>7 seysmiklikga ega tumanlarida joylashtirishda, zilzilalar, akselerogrammalar bilan berilgan seysmik taʼsirlarga boʻlgan hisoblar amalga oshirilishi lozim. Ushbu holatda loyihalash tashkiloti tomonidan maxsus texnikaviy shartlar ishlab chiqilib ularda:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаseysmik taʼsirlar vazifasining sxemasi, turli yoʻnalishlardagi tezlanishlar orasidagi nisbatlar, daraning perimetri boʻyicha amplitudalarining oʻzgarishi inshoot asosining turli nuqtalarida taʼsirlar kirib kelishining vaqt boʻyicha surilishi kabilar aniqlanadi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаhisobiy yoki eksperimental tadqiqotlarning asosiy nizomlari oʻrnatiladi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаasoslar tuproqlari va inshootlar qurilish materiallarning qabul qilinishi modellari chegaralaridagi fizik-mexanik xususiyatlarini tadqiq etish yuzasidan eksperimental dala va laboratoriya izlanishlarini oʻtkazish tartibi va uslubi aniqlanadi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаinshootning chegaraviy tutib turish layoqatini aniqlashga imkon beruvchi xamda uning seysmik jihatdan turgʻunligini baholash yuzasidan mezonlar taʼriflanadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаGidrotexnika inshootlari seysmikligining asos tezlanishlarining asboblarga oid yozuvlari yoki sintezlashtirilgan akselerogrammalaridan foydalangan xoldagi hisoblarda asos tezlanishlari maksimal amplitudalari muvofiq ravishda qurilish maydonlarining seysmikligini 7,8 va 9 ball boʻlgandagi holatida kamida 120, 240 yoki 480 sm/s2 etib olinishi lozim. Hisoblashda tuzilmalarning noqayishqoq deformatsiyalarining
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаrivojlanish ehtimollari hisobga olinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаI sinf suv oʻtkazgichli gidrotexnika inshootlari uchun seysmik taʼsirlariga boʻlgan hisoblar bilan bir qatorda eksperimental, shu jumladan modellarga oid izlanishlar oʻtkazilishi joiz: qisman barpo etilgan va amal qilinayotgan inshootlarda inshootlarnig dinamik tavsiflarini xamda ularni hisoblash boʻyicha qoʻllaniluvchi uslublarni aniqlash uchun ular ustidan kuzatuvlar oʻtkazilishi maqsadga muvofiq boʻladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.10. Gidrotexnika inshootlari materiallarning deformatsion va mustahkamlik tavsiflari seysmik taʼsirlarining oʻziga xos xususiyatlarini hisobga olgan xolda aniqlanishi lozim. Deformatsion tavsiflar, inshootninig butun kesimi yoki hajmi boʻyicha oʻrtacha qiymatga keltirilishi bilan qabul qilishga ruxsat etiladi, inshootning 1.7b. boʻyicha hisoblanishida esa statik mustahkamlik tavsiflaridan foydalaniladi. Gidrotexnika inshootlari asos tuproqlari va materiallarning dinamik deformatsiya va mustahkamlik xususiyatlarining 1.8b boʻyicha hisoblarda foydalanuvchi tavsiflari
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаeksperimental yoʻl bilan aniqlanishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.11. Suv oʻtkazgichli gidrotexnika inshootlari hisobiy sxemalari QMQ boblariga muvofiq keluvchi talablariga binoan inshootlarning turi va tuzilmaviy xususiyatlariga daryo oqimi belgisining topografik sharoitlari, asosan tuproqlarning geologik tuzilishi va xususiyatlari, seysmik taʼsirlarining yoʻnalishi va boshqa omillarga bogʻliq ravishda tanlanadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.12. Qirgʻoq qiyaliklarini hosil qiluvchi va ularni zilzila paytida surilishi va pastga sirgʻanishi gidrouzel asosiy inshootlariga zarar keltirishi yoki kuchli toʻlqin hosil boʻlishi mumkinligi yuzasidan turgʻunlikga boʻlgan tekshirish oʻtkazilishi zarur. Qoyali massivlar turgʻunligi birinchi guruhning chegaraviy holatlari kirib kela boshlashi bilan seysmik inersion yuklanishlarni hisobga olgan xolda tekshiriladi. Alohida qoyali massivning seysmik taʼsirlariga boʻlgan zilzila akselerogrammasi orqali beriluvchi turgʻunligini tekshirish xollarida, tekshirilayotgan massivning turgʻunligini va hisobiy koʻrsatkichdan 1 balgacha kamroq jadallikda boʻlgan takroriy zilzila taʼsiridagi miqdorda qoldiq surilishiga yoʻl berishiga ruxsat etiladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.13. Inshootlarning I va II sinflari uchun loyiha tarkibiga albatta inshootlar, ularning asoslari va qirgʻoq qiyaliklarini zilzilalar paytida oʻzini qanday tutishi ustidan asboblarga oid kuzatishlarni tashkil etish boʻyicha 1 majburiy ilova talablariga muvofiq ravishdagi qism kiritilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.14. Turlicha muhandislik geologik sharoitlarda barpo etiluvchi inshootlarning I va II sinflari uchun OʻzR Davarxitektqurilish bilan kelishgan xolda muhandislik-seysmometrik xizmati (MSX) stansiyalarini oʻrnatishni koʻzda tutishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.15. Gidrouzellar tarkibiga kiruvchi binolar, kran, estakadalar, elektr uzatgich tirgaklari va boshqa obyektlarni loyihalashtirish QMQ2.01.03-96. Ushbu obyektlarni asosiy gidrotexnika inshootlarida yoki ular bilan tutash joylarda, hisoblashlarda asosiy inshoot tomonidan uzatiluvchi tezlanish orqali beriluvchi seysmik taʼsir hisobga olinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1.16. Quvur oʻtkazgichlarni loyihalashtirish QMQ2.01.01-96 “Seysmik tumanlarda qurilish” ning 4 qismi koʻrsatmalariga muvofiq amalga oshirilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. TUPROQ MATERIALLARIDAN BARPO ETILUVCHI TOʻGʻONLAR
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаUmumiy nizomlar
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.1. Tuproq materiallaridan suv damlovchi inshootlarni loyihalashtirishda, bundan buyon “tuproq toʻgʻonlari” deb ataluvchi (toʻgʻonlar, ulagichlar, toʻsuvchi dambalar), shuningdek suv omborlarining qoyaga oid boʻlmagan qirgʻoq qiyaliklarini turgʻunligini hisobiy asoslash uchun ushbu qism talablari hisobga olinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.2. Tuproq toʻgʻonlari uchun zilzila paytida hosil boʻlgan xavfli asoratlarga olib kelmaydigan qoldik deformatsiyalar va shikastliklar (choʻkish, surilish, yoriqlar va b.) boʻlishiga yoʻl beriladi, shu shart bilanki, agar asoratlar inshootni zilziladan soʻng taʼmirlanishida bartaraf etilishi mumkin boʻlsa. Hisobiy zilziladan 1 ball kichik jadallikka ega zilzilaning qayta taʼsirida bosimli taraf inshootlarning taʼmirsiz saqlanishi lozimligi hisobga olinishi kerak.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаMLZ taʼsirida chegaraviy qaytmas deformatsiyalar qurilish maydonining tabiiy sharoitlarini, tuzilmaning xususiyatlarini hamda inshootdan foydalanish sharoitlarini hisobga olib tayinlanishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.3. Barcha sinfdagi tuproq toʻgʻonlarning seysmik turgʻunligini hisoblarida loyihalashtirishning dastlabki bosqichlarida (TISH,TIA) faqat surilish deformatsiyasida (“surilish ponasi” uslubi SPU) asosning gorizontal tebranishini boshidan kechiruvchi oʻzgaruvchi (uchburchak yoki trapetsiyaga oid) kesimli konsol sterjenning yakka birlikdagi sxemasidan foydalanishi lozim. III-IV sinf tuproq toʻgʻonlarini loyihalashtirilishning oddiy holatlarida (masalan, suvga toʻyingan asos va inshoot tuproqlarining ivib yumshoqlashish holatlarida) Bu sxemadan shuningdek loyihalash va ishchi hujjatlar tayyorlash bosqichlarida foydalaniladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.4. I-II sinf tuproq toʻgʻonlarning J>7 ball seysmiklikga ega tumanlarda barpo etilishida ular tuproqlarning seysmiklik hisoblari tekis (deformatsiya boʻyicha) yoki butkul muhitlar dinamikasi fazoviy masalalari shartlari boʻyicha asosning beriluvchanligi, suv omborini toʻldiruvchi suv bilan oʻzaro taʼsiri va boshqa omillari hisobga olgan xolda bajarilishi
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаlozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаJoylashtirish va tuzilmaga oid tadbirlar
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.5. Tuproq toʻgʻonlarining asosi yoki jismida suvga toʻyingan qoʻvushmas yoki kamqovushqoq tuproqlarning mavjudligiga ularning tarkibning dinamik jihatdan turgunligi boʻyicha minimal yoʻl qoʻyiluvchi zichligi, shuningdek seysmik taʼsirlar ostida bu tuproqlarning yumshashi oqibatida surilishlarga boʻlgan qarshiligining kamayish ehtimolini baholash amalga oshirilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBu tuproqlarni seysmik taʼsirlar ostida yumshash ehtimoli boʻlgan holatlarda ularni sunʼiy ravishda zichlashtirish yoki eksperemental tadqiqotlar asosida bajariluvchi mahkamlash ishlari koʻzda tutilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.6. Tuproq toʻgʻonlarining suv bardosh elementlari sifatida qoidaga koʻra qayishqoq yoki yarim qattiq yadro qabul qilinishi lozim. Bunda asosiy eʼtibor filtrlanishga qarshi elementlarni asos va qirgʻoq qiyaliklari bilan ishonchli ravishda birikishining taʼminlanishiga eʼtibor berilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.7. Tuproq toʻgʻonlari suv bardosh elementlarini dara chekkalari bilan tutashishini yaxshilash ularning qiyalik miqdorini kamaytirish yonbagʻirlarini qoya yuzasini maxsus tayyorgarlik yordamida tekislash yoʻli orqali amalga oshiriladi. Filtrlanishga qarshi jihozni qoya bilan yaxshiroq bogʻlanishini taʼmirlash uchun yadroning asos bilan tutashish doirasida eng maqbul namlikda 2-3% yuqoriroq namlikka ega boʻlgan qayishqoq tuproq yotqizish tavsiya etiladi. Yadroning yoki ekranning asos bilan biriktirishni mumkin qadar beton tish yordamida bajarilishi lozim. Shuningdek sementatsion galereya jihozlanishi maqsadga muvofiqdir.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.8. Tuproq toʻgʻonlarining yuqorigi suvga toʻyingan prizmalari bosim yoqlarida yuqorigi ekranlari boʻlgan toʻgʻonlarni istisno etgan xolda, seysmik taʼsirlarda yumshab qolmaslik xususiyatiga ega boʻlgan yirik donachalik tuproq materiallaridan (tosh tashlash, shagʻalsimon, tosh qotishmali tuproqlar va b.) loyihalashtirilishi lozim. Bunday materiallar mavjud boʻlmagan xolda yuqorigi prizma jismiga yirik boʻlakli kuchli ravishda suv qochiruvchi materiallar kiritilishi maqsadga muvofiqdir.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.9. Qiyaliklar turgʻunligini oshirish uchun tashqi prizmalarni maksimal tarzda ayniqsa toʻgʻon yuqori choʻqqisiga yaqin joylashgan doirada zichlashtirish, shuningdek qiyaliklarni tosh tashlash bilan yoki temir beton plitalar bilan mahkamlash koʻzda tutilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.10. Tuproq toʻgʻonlarning seysmik turgʻunligini oshirish yuzasidan mavjud chora-tadbirlarga shuningdek quyidagilar kiradi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаinshoot balandligi boʻyicha oʻzgaruvchan xar-xil sathlarda surilishga qarshi tahminan bir xil turgʻunlikdagi xususiyatga ega qiyaliklarni toʻldirish;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаtarxda egri chiziq hosil qiluvchi doʻngliklarni VB toʻgʻonlar oʻqi tomon (arkasimon) koʻrinishdagi shakl berish;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаdara chekkalari bilan tutash joylarda yadro qalinligini koʻpaytirish;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаtoʻgʻonlar bermalarini (ayniqsa yuqori qiyalikda), shuningdek toʻgʻonlar yuqori choʻqqilarini kengaytirish;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаtuproqlarni turli materiallar bilan, kichik va oʻrta balandlikdagi toʻgʻonlar uchun (masalan, metal toʻr bilan) armaturalash;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbaland toʻgʻonlarning yuqorigi tayanch prizmasi choʻqqiga yaqin qismini, oʻzaro poʻlat armatura bilan qayishqoq tarzdagi gorizontal antiseysmik temirbeton elementlar bilan jihozlash;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаtoʻgʻonlarning yuqorigi choʻqqisi yaqinida tuproqbeton doiralari jihozlash.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSeysmik yuklanishlar va taʼsirlari
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.11. Tuproq toʻgʻonlarning seysmik turgʻunlik hisoblarida quyidagi seysmik yuklanishlar va taʼsirlar hisobga olinishi lozim: inshootning ogʻirligidan hosil boʻluvchi seysmik inersion yuklanishlar:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаqoʻshilgan suv massasi tufayli bosim (yoki gidrodinamik bosim);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаchoʻkindi loyqalarining dinamik bosimi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаToʻgʻon yuqori choʻqqisini yuqori byefi hisobiy suv sathidan yuqorilashtirish vazifalanishida suv omborida seysmik taʼsirlar natijasida yuzaga keluvchi gravitatsiya toʻlqini hisobga olinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.12. Tuproq toʻgʻonlarning bir oʻlchamli va ikki oʻlchamli sxemalar boʻyicha mustahkamlik hisobida gorizontal seysmik taʼsir hisobga olinishi lozim (inshoot oʻqiga boʻylama va koʻndalang yoʻnalishda).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаFazoviy sxema boʻyicha hisobda planda shu yoʻnalishga ega va gorizontal tekislikka 300 burchak ostida yoʻnalgan seysmik taʼsirlar hisobga olinishi maqsadga muvofiq.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаKoʻndalang va zarur xolda boʻylama seysmik yuklanish taʼsiri alohida hisobga olinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.13. Tuproq toʻgʻonlarining turgʻunlik hisobida xavfli gorizontal (inshoot oʻqiga boʻylama yoki koʻndalang) yoki gorizontal tekislikka 300 ostida yoʻnalgan ogʻma seysmik taʼsirni, fazoviy sxema boʻyicha hisobda seysmik taʼsirning uchta tashkil etuvchisini hisobga olish lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda asosning seysmik tezlanish vektori modulining qiymati A ga teng qilib qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.14. k nuqtaga qoʻyilgan, va xususiy tebranishlarning i-tonga muvofiq keluvchi, toʻgʻon ogʻirligi tufayli tanlangan yoʻnalishdagi hisobiy seysmik inersion yuklanish Sik, quyidagi formula bilan aniqlanadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSik q K1 K2 Soik (1)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbunda K1 — yoʻl qoʻyiluvchi shikastliklarni hisobga oluvchi koeffitsiyent boʻlib, tuproq toʻgʻonlari uchun 0,25 ga teng etib qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаK2 — tuzilmaviy yechimlarini hisobga oluvchi koeffitsiyenti boʻlib, tuproq toʻgʻonlari uchun, ularning balandligi 60m. gacha boʻlganda-0,8, 100m dan baland boʻlganda-1: etib qabul qilinadi; bu balandliklar qiymatlari oraligʻida esa chiziqli interpolyatsiya boʻyicha qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSoik — inshootning xususiy tebranishlarining i-toni uchun seysmik yuklanish qiymati boʻlib, qattiq deformatsiyalanish taxminida quyidagi formula boʻyicha aniqlanadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSoik q Qk AbiKΨηik (2)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda Qk inshoot elementining k nuqtaga ogʻirligi boʻlib, bunda qoʻshilgan suv massasini 2,24:2,25 b. koʻrsatmalariga muvofiq hisobga olinishi zarur.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаA — koeffitsiyent boʻlib, uning qiymati 7,8,9 ball hisobiy seysmiklik uchun muvofiq ravishda 0,12; 0,24; 0,48 sonlarga teng etib qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbi — inshootning xususiy tebranishining i-toniga muvofiq keluvchi dinamiklik koeffitsiyenti.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаDinamik koeffitsiyenti bi 1. Rasmdagi grafiklar boʻyicha, yoki keyingi toifadagi tuproqlar uchun Ti inshootlar xususiy tebranish davrlariga bogʻlik ravishda i-ton boʻyicha boʻlgan formulalar orqali qabul qilinadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаI toifa biq1/Ti, ammo koʻpi bilan 3, Ti£0,15s boʻlganda esa quyidagi formula boʻyicha
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbi q 1,5 Q 10Ti (3)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаII toifa biq1,1/Ti, ammo koʻpi bilan 2,7, Ti£0,15s boʻlganda esa quyidagi formula boʻyicha
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbi q 1,5 Q 5Ti (4)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаIII toifa biq1,5/Ti, ammo koʻpi bilan 2, Ti<0,2 boʻlganda esa quyidagi formula boʻyicha
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbi q 1,5 Q 2,5Ti (5)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBarcha xollarda Kψβi bogʻlanish kamida 0,8 etib qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаKy — material koʻrinishi inshootlar tuzilishi va seysmik taʼsirlar jadalligiga bogʻlik koeffitsiyent boʻlib, tuproq toʻgʻonlari uchun maydon seysmikligi 7,8 ball boʻlganda 0,70 ga teng etib, maydonlar seysmikligi 9 ball boʻlishida-0,65ga teng etib qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаηikj — inshootning i ton boʻyicha uning xususiy tebranishlarida deformatsiyalanish shakliga xamda yuklanish joylashgan yerga bogʻlik koeffitsiyent boʻlib quyidagi formula boʻyicha aniqlanadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
| (6) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda uikj — k nuqtalarning (j q 1, 2, 3) uchta nuqtalar boʻyicha oʻzaro ortogonal yoʻnalishlarda koʻchish proyeksiyalari;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
— seysmik taʼsiri vektori 
seysmicheskogo vozdeystviya i peremeheniy uikj koʻchish orasidagi burchaklar kosinuslari.Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаRis. 1. 1, 2, 3 — seysmik xususiyatlari boʻyicha muvofiq ravishdagi I, II, III toifa tuproqlari uchun bi, (Ti;) dinamiklik koeffitsiyentining spektral grafiklari
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.15. Bir oʻlchamli sxema boʻyicha hisoblarda seysmik yuklanishlarning gorizontal tashkil etuvchisini aniqlanishda (2formuladagi) ogʻma tarzdagi seysmik taʼsir boʻlmish A kattalikni 0,87 ga koʻpaytirish lozim, vertikal tashkil etuvchisini aniqlanishda esa 0,5 ga koʻpaytirilib, βiηik q 1 qiymat qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.16. Bir oʻlchamli sxema boʻyicha toʻgʻon ogʻirligi tufayli yuzaga keluvchi hisobiy gorizontal seysmik yuklanish koʻrib chiqilayotgan kesimda quyidagi formula boʻyicha aniqlanadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(7) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbunda Si — i — ton tebranishi uchun oʻsha kesimdagi hisobiy yuklanish boʻlib, qoʻyidagi formula boʻyicha aniqlanadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSi q Soik q QkAβiKΨηik (8)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSrk seysmik yuklanish yoki ark q Srk / Qk tezlanishlarning g ulushlarda ifodalangan hisoblarida, hisobga olinuvchi xususiy tebranishlar shakllari (XTSH) bir oʻlchamli sxema boʻyicha quyidagi formuladan foydalanishi lozim qaysiki toʻgʻonning asos bilan tutash doirasida inersion yuklanishga aniqlik kiritadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(9) |
,Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.17. Toʻgʻon ogʻirligi tufayli yuzaga kelgan seysmik yuklanishlarni hisoblashda ikki oʻlchamli va uch oʻlchamli sxemalar boʻyicha kiyaliklar turgʻunligini sinash uchun, quyidagi formula bilan aniqlanuvchi inshootning k nuqtalaridagi hisobiy apk tezlanishlardan foydalanish lozim:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(10) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSeysmik tezlanishlar qiyalikning sirgʻanib tushayotgan qismining alohida ajralgan boʻlimi ogʻirligiga koʻpaytiriladi, buning natijasida hosil qilingan seysmik taʼsirlar muvofiq ravishda boʻlimlar ogʻirlik markazlarida qoʻyilgan deb hisoblanadi xamda boʻlimlar turgʻunligi hisoblarida kvazistatik kuchlar kabi hisobga olinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.18. Qoyasiz asosning qismini qamrash bilan bajariluvchi inshoot qiyaliklari turgʻunligi hisoblarida, suriluvchi qismga beriluvchi inersion yuklanishlarni AK1 ga teng boʻlgan asos tezlanishlarida aniqlash joiz.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.19. Bir oʻlchamli sxema tuproq toʻgʻonlari hisoblarida, xususiy tebranishlarning kamida uch shakli hisobga olinishi, ikki oʻlchamli sxema boʻyicha esa — kamida 15 shakli hisobga olinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.20. I-II sinf tuproq toʻgʻonlari qurilishini asoslashda (texnik iqtisodiy hisob TIX va texnik iqtisodiy asoslash TIA) xamda III-IV sinf tuproq toʻgʻonlari loyihalashtirishda seysmik yuklanishlarni aniqlash uchun faqat past tondagi tebranishlar xamda inshootlarning shu tonga javob beruvchi yaqinlashgan shakllarni hisobga olishga yoʻl qoʻyiladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.21. Tuproq toʻgʻonlarning davrlari (chastotalari) va xususiy tebranishlar shakllari (XTSH) hisoblari bir oʻlchamli sxema boʻyicha 2 majburiy ilova talablariga muvofiq amalga oshirilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаI-II sinf tuproq toʻgʻonlari uchun davrlar va xususiy tebranishlar shkalalari koeffitsiyenti aniqlash, quyidagilarni hisobga olinishiga imkon beruvchi ikki oʻlchamli va uch oʻlchamli (Lgr/Npl<4 boʻlganda) hisoblash sxemalari boʻyicha hisoblarni amalga oshirish orqali bajarilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаToʻgʻonlar va asoslar haqiqiy geometriyasi: turli elementlarning mavjudligi tuproqlar dinamik tavsiflarining dinamik deformatsiyalar statik kuchlanishlar va amplitudalarga bogʻliqligi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаasosning ishlovga berilishi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаsuv omborini toʻldiruvchi suyuqlik bilan oʻzaro taʼsiri;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаboshqa omillar.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.22. Asos tuprogʻi va toʻgʻon jismi deformatsiyalanishlari oʻlchovdosh boʻlgan xolda, asosning shu qismini toʻgʻonning hisobiy doirasiga kiritish zarurdir.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.23. Inshootning suv ichiga botib turuvchi Qk elementlarining ogʻirligi suvning muallaqlashtiruvchi taʼsirini hisobga olmagan holda aniqlanishi lozim. Bu elementning gʻovaklari boʻshliqlaridagi suvning ogʻirligi qoʻshimcha ravishdagi ogʻirlik sifatida hisobga olinishi lozim. Suvning Qk kattalikga boʻlgan inersion taʼsirini hisobga olishda tvg ga teng boʻlgan qoʻshilgan suv massasi ogʻirligini qoʻshishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda mv — qoʻshilgan suv massasi boʻlib 2.24.b koʻrsatkichlariga
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаmuvofiq aniqlanadi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаg — ogʻirlik kuchi tezlanishi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSuv sathidan pastda joylashgan, toʻgʻonni boʻlimlarga ajratish elementi ogʻirligi boʻlib, suvga toʻyingan deb qaralgan xolda hisoblanadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.24. Seysmik taʼsirning gorizontal yoʻnalishida, qiyalik yuzasi maydonning birligiga toʻgʻri keluvchi qoʻshilgan suv massasi mv, quyidagi formula boʻyicha aniqlanadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаmv q ρvhμψ (11)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbunda ρv — suvning zichligi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаh — inshoot qiyaligidagi koʻrib chiqilayotgan nuqta oldidagi suv chuqurligi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаμ — qoʻshilgan suv massasining oʻlchamsiz koeffitsiyenti boʻlib, quyidagi formula boʻyicha aniqlanadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаμ q Rsin3θ (12)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаR — koʻrib chiqilayotgan sath osti bosimli yoqdagi (h) nuqtaning chuqurlashishining suv ombordagi (N) suv chuqurligiga boʻlgan nisbatiga bogʻliq boʻlgan koeffitsiyent h koordinataning boshlanishi yuqori byef belgisida.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
h / N |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
|
R |
0,23 |
0,36 |
0,47 |
0,55 |
0,61 |
0,66 |
0,70 |
0,72 |
0,74 |
0,74 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаq — bosim yoqning ogʻish burchagi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаψ — suv ombori uzunligining cheklanganligini hisobga oluvchi oʻlchovsiz koeffitsiyent, ψq1.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.25. Inshoot massasi tufayli xamda qoʻshilgan suv massasining jami seysmik yuklanishni aniqlash quyidagi holatlar asosida amalga oshiriladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаInshootlar tuzilmalarining xususiy tebranish shakllari suvli muhitning taʼsirini hisobga olish yoki hisobga olmaslikda bir xil mazmun kasb etadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаTuzilmalarning xususiy tebranishlar davri suvli taʼsirini hisobga olganda, (balandligi, oʻrtalik yuzasi boʻyicha va x.k.) inshoot ogʻirligi bir tekisda taqsimlanish xollarida quyidagi formula boʻyicha aniqlanadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(13) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda Ti — tuzilmalarning xususiy tebranishlarining suvli muhit taʼsiri hisobga olinmaganidagi davri;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаt — inshoot ogʻirligi (uzunlik, maydon, hajm birligiga);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаmbi q gvhmiy bir tekisda taqsimlangan inersion taʼsir boʻyicha ekvivalent I qton boʻyicha tebranishdagi qoʻshilgan suv massasi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаQoʻshilgan suv ogʻirligining oʻlchamsiz koeffitsiyenti m qiymati 2.24 da keltiriladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаJami seysmik yuklanish (inshoot ogʻirligi va qoʻshilgan suv massasi tufayli) quyidagi formula boʻyicha aniqlanadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSoik q K1K2QkAβiKyηikj (14)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda Qk, A, K1, K2, Ky (1) va (2) formuladagi kabi maʼnoga ega, bi koeffitsiyent 1 rasmdagi grafiklar boʻyicha yoki qoʻshilgan suv massasining hisobga olgan holda aniqlanuvchi Ti* davrlarning miqdoriga bogʻlik xolda (3) va (5) formulalar orqali qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSuv muhiti taʼsirini hisobga olingan holdagi shakl koeffitsiyenti quyidagi formula bilan aniqlanadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(15) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda Qk — k nuqtaga nisbatlashtirilgan inshoot elementining ogʻirligi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаgvhmy — qoʻshilgan suv ogʻirligi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.26. 2.26. Toʻgʻon choʻqqisining hisobiy suv sathidan yuqori boʻlishini tasdiqlanishida hisobga olinuvchi, h £ 100 m chuqurlikdagi suv omborida seysmik taʼsirdan yuzaga keluvchi gravitatsiya toʻlqinining balandligi ∆h, m, tektonik buzilishlar doiralarda uning mavjud boʻlmasligida, quyidagi formula bilan aniqlanadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(16) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda g — erkin tushish tezlanishi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаT0 — muhandislik seysmologik tadqiqotlar maʼlumotlari boʻyicha aniqlanuvchi suv ombori tubi seysmik tebranishlarning ustunlikdagi davri, maʼlumotlar mavjud boʻlmasligida esa T0q0,5s ga teng etib qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаChuqurligi h>100 m boʻlgan suv omborining tubida mavjud yoriqlar boʻyicha Jq6-9 ball jadallikdagi zilzilalar chogʻida seysmotektonik deformatsiyalar (qoʻzgʻalish va surilishlar) vujudga kelish ehtimoli mavjud hollarda gravitatsion toʻlqin balandligi ∆h, m, quyidagi formula boʻyicha aniqlanishi lozim:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа∆h q 0,4 Q 0,76 (J — 6) (17)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2.27. Inshootning bosimli doirasi boʻylab yoʻnalgan seysmik taʼsirini hisobga olgan holda tuproq toʻgʻonlarining hisoblarida suvli muhit taʼsirini hisobga olinmasligiga yoʻl qoʻyiladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3. BETON VA TEMIRBETON TOʻGʻONLAR
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаUmumiy nizomlar
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.1. Beton va temirbeton gidrotexnika inshootlari: gravitatsion, kontrfors va arkali toʻgʻonlar, shuningdek damlovchi devorlar, suv qabul qilgich, tindirgich, suv chiqargich va shunga oʻxshash inshootlarni, oxirgilarni xususiy oʻziga xosligini hisobga olgan holda loyihalashtirishda ushbu qism talablari hisobga olinishi zarur.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.2. Beton va temirbeton gidrotexnika inshootlari uchun chegaraviy holatlar muvofiq koʻrinishdagi gidrotexnika inshootlarini loyihalashtirish boʻyicha QMQ boblari koʻrsatmalariga muvofiq ravishda oʻrnatiladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.3. Balandligi 60m gacha boʻlgan bir butunlashtirilmagan koʻndalang choklar orqali qirqilgan gravitatsion toʻgʻonlarning barcha sinflari uchun, shuningdek kontrfors toʻgʻonlarning inshoot oʻqiga koʻndalang yoʻnalishdagi gorizontal seysmik taʼsirlarga boʻlgan seysmik turgʻunliklarni hisoblash uchun bir oʻlchamli hisob sxemasi (qattiq asos ustidagi tarang sterjen konsol) qoʻllanilishi lozim. Hisob alohida boʻlinma uchun yoki toʻgʻonning inshoot oʻqi boʻylab 1m qalinlikdagi qismi uchun bajarilishi lozim. Koʻrsatilgan hisobiy sxemadan shuningdek toʻgʻonning oʻqiga koʻndalang gorizontal, seysmik taʼsirlaridagi bir butunlashtirilgan va shtrablangan koʻndalang choklar (inshootning fazoviy ishini hisobga olmagan xolda) bilan boʻlgan gravitatsion toʻgʻonlar mustahkamligining yaqinlashtirilgan holda baholash uchun foydalaniladi. Balandligi 60 m.dan ortiq I-II sinf toʻgʻonlari uchun koʻrsatilgan hisoblash sxemasidan faqat (TIX va TIA) asoslashlar boʻlgandagina foydalanish mumkin.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBetonning taranglik modulining 5-10 va undan ortiqroq asos deformatsiyasi moduliga boʻlgan nisbatlarida, tarang konsol sxemasi oʻrniga, tarang asos ustiga tebranuvchi qattiq jism sxemasidan foydalaniladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.4. Balandligi 60 m.dan ortiq gravitatsion toʻgʻonlarning I-II sinflari uchun kuchlangan-deformatsiya holatlarini (KDX) aniqlashda ikki oʻlchamli tarang asos ustida tekis tarang jism sxemadan foydalanishi zarur. Bu sxemadan shuningdek konsol sterjeni sxemasi kabi holatlarda istalgan sinfdagi toʻgʻonlarni hisoblashda foydalaniladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.5. Bir butunlashtirilgan yoki shtrabelli koʻndalang chokli gravitatsion toʻgʻonlar seysmik turgʻunligini hisoblash uchun tarang asos ustida 3 oʻlchamli tarang jism sxemasi qoʻllanilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.6. Kontrfors toʻgʻonlarning inshoot oʻqi boʻylab seysmik taʼsirlariga boʻlgan hisoblarida tarang asos ustiga tayanuvchi — plita sxemasidan foydalaniladi. Bu holda kontrfors toʻgʻon boʻlinmasi tarang asos ustiga hamda qoʻshni kontrforslarga tayanuvchi oʻzgaruvchan qalinlikdagi plita deb qaraladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBu sxemadan shuningdek bir butunlashtirilgan yoki shtrablangan koʻndalang chokka ega boʻlgan toʻgʻri chiziq oʻqli gravitatsion toʻgʻonlarning inshoot oʻqiga koʻndalang seysmik taʼsirlariga boʻlgan seysmik turgʻunligini hisoblash uchun foydalaniladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.7. Arkali toʻgʻonlar seysmik turgʻunligini hisoblash uchun tarang asos ustiga tayanuvchi oʻranma-sxemasi qoʻllanilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.8. Minora turidagi inshootlar seysmik turgʻunligini hisoblash uchun faqat koʻndalang egilish deformatsiyalarini hisobga olish yetarli boʻlishida sterjenli konsolli hisob sxemasidan foydalanishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.9. Beton va temirbeton toʻgʻonlarining statik mustahkamlik tavsiflaridan foydalangan holdagi statik yuklanishlarga boʻlgan hisoblarida ishlash sharoitlari koeffitsiyenti qiymati 1,2 ga teng etib qabul qilinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаJoylashtirish va tuzilmalarga oid tadbirlar
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.10. I-II sinf beton va temirbeton toʻgʻonlarini mexanik xususiyatlari boʻyicha keskin farq qiluvchi jinslaridan iborat qarama-qarshi qirgʻoq qiyaliklari chegaralaridagi yer qismlarida joylashishida maxsus asoslash amalga oshirilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.11. Beton toʻgʻonlarni kesimlash sxemasini tanlashda toʻgʻon asosda yoki inshootlarning bosim doirasining suv oʻtkazuvchanligini buzmagan holda ular qismlarini nisbiy surilishiga yoʻl qoʻyuvchi tuzilmalarni koʻzda tutuvchi qirgʻoq qiyaliklarida kuchsizlashgan doiralar mavjudligi hisobga olinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.12. Beton toʻgʻonlar seysmobardoshligini oshirish yuzasidan tadbirlarga quyidagilar kiradi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаinshootning choʻqqioldi qismidagi beton hajmini yengillashtirilgan kallaklar tuzilmasini qoʻllash, kontrforslar jihozlash yoki toʻgʻon choʻqqisidagi yoʻlning oʻtish qismini quvvatlab turuvchi ramali tuzilmadan foydalanish hisobiga kamaytirish;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаarkali toʻgʻonlarning choʻqqioldi doirasida boʻshliqlar jihozlash;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаkontroforslarning qattiqligini oshirish va ulardagi dinamik kuchlanishlarni kamaytirish uchun kontroforslar oraliqlariga
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаkoʻndalang tirgak xarilarini jihozlash;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаarkali toʻgʻonlarning yuqori qismida armaturalardan boʻlgan gorizontal antiseysmik belbogʻlar jihozlash.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаmatematik uslublardan foydalanilgan holda toʻgʻonlar profilini eng maqbul holga keltirish;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаyuqori va quyi byeflar tomonidan plastik material (masalan: bitumli materiallar bilan toʻldiruvchi maxsus vertikal chok qirqimlarini jihozlash);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаarkali toʻgʻon aylanasi boʻylab perimetrial chok jihozlash:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаkuchsiz asoslarda toʻgʻonlarning tutash doiralarini armaturalash;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаtoʻgʻon jismida unda dinamik kuchlanishlar taqsimlanishini hisobga olgan holda;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаmustahkamligi boʻyicha doiralashtirish.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.13. Kema bogʻlash inshootlari qoidaga koʻra tuproqning bir tomonlama bosimga uchramovchi tuzilmalar koʻrinishida barpo etilishi lozim. Bu shartni bajarishni iloji boʻlmasa qoyasiz asoslar boʻlishida ankerlangan poʻlat shpuntli devorlar, qoyali asoslar boʻlishida esa gigant massivlardan devorlar qoʻllanilishi lozim. 7-8 ballik seysmiklikda shuningdek inshootlarning bir butunlikda boʻlishini kuchaytiruvchi maxsus tuzilmaviy tadbirlarni bajarish bilan oddiy massivlardan iborat terilmalar asosidagi yigʻma tuzilmalar qoʻllaniladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаDevorlar ortiga solish uchun mumkin qadar katta ichki ishqalanish burchagiga ega boʻlgan qum va toshlar qoʻllanilishi lozim, toshli prizmalar yuluq toshdan barpo etilishi maqsadga muvofiqdir. Devor ortiga solinmalar har qaysi solinuvchi qatlamning zichlashtirishi bilan qatlam-qatlam tarzda amalga oshirilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.14. Damlovchi devorlar balandligi poydevorlar tagidan boshlab hisoblanganda, quyidagilardan koʻp boʻlmasligi lozim:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаhisobiy seysmiklik 8 ball boʻlganda — 12 m;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9 ball boʻlganda — 10 m.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаDamlovchi devorlarni har qaysi boʻlinmasi tagligini bir jinsli tuproqlar ustida joylashishini hisobga olgan holda uzunligi boʻylab ikki yogʻi ochiq vertikal choklar bilan ajratish joiz. Boʻlinma uzunligi 15m dan ortiq boʻlmasligi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаDamlovchi devorning qoʻshni boʻlinmalari asoslarining turli balandliklarda joylashishida, asosning bir belgisidan boshqasiga oʻtish kamar balandligini uning uzunligiga boʻlgan nisbati 1:2 kabi kamarlar tarzida amalga oshirilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаDamlovchi devorlarni teskari rovoqlar koʻrinishida qoʻllanishga yoʻl qoʻyilmaydi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.15. Minora turidagi inshootlarni seysmik taʼsirlarini hisobga olgan holda loyihalashtirishda quyidagilar tavsiya etiladi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаmuvozanatlovchi minoralarning shunday tuzilmasini qabul qilinishi lozimki, qaysiki ularda inshootning xususiy ogʻirligi tufayli ustun keluvchi massa va suv massasi bir balandlik sathda toʻplanmagan boʻlsin. Shu maqsadlarda vertikal qattiqlik qobiqlari orqali kuchaytirilgan stakan turidagi qobiqlar koʻrinishida loyihalashtiriluvchi temirbeton minoralarga afzallikni qaratilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаminora ustini betonlashtirishda oraliq choklarda bir butun tarzda betonlanishini taʼminlash zarurligiga alohida eʼtibor beriladi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаkoʻndalang armatura (halqasimon) sterjenlari orasida shunday minimal qadam belgilash lozimki, qaysiki bunda minoraning oʻzgaruvchan egilish deformatsiyalarida uzun sterjenlarining boʻrtib chiqish ehtimollari istisno etilsin.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSeysmik yuklanish va taʼsirlar
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.16. Beton va temirbeton toʻgʻonlarning seysmobardoshlik hisoblarida quyidagi seysmik inersion yuklanishlar: qoʻshilgan suv massasi tufayli gidrodinamik bosim;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаchoʻkindilarning dinamik bosimi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаToʻgʻon choʻqqisining hisobiy suv sathidan ortiq boʻlishini belgilanishda suv omborida seysmik taʼsirlar tufayli vujudga kelishi gravitatsion toʻlqin balandligi hisobga olinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.17. Agʻdarilishga yoki surilishga qarshi turgʻunlik hisoblarida, shuningdek gorizontal va ogʻma konsolli tuzilmalarni hisoblashda vertikal seysmik yuklanishi hisobga olinishi zarur.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.18. Oddiy tuzilmaga ega boʻlgan va vertikal yoʻnalishdagi yuqori qattiqligi bilan va bir oʻlchamli va ikki oʻlchamli sxemalar bilan ajralib turuvchi betonli gravitatsion toʻgʻonlar mustahkamligini hisoblashda faqat inshootning oʻqiga uzuna va koʻndalang yoʻnalgan gorizontal seysmik taʼsirlar hisobga olinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.19. Alohida tayanchlar va shunga oʻxshash inshootlar vertikal tekisliklarda eng kam va eng koʻp qattiqlikdagi seysmik taʼsirlarni hisobga olgan holda hisoblanishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.20. Betondan gravitatsion va arkali toʻgʻonlarning hisoblarida alohida uygʻunlikga kiruvchi boshqa koʻrinishdagi yuklanishlar bilan bir qatorda seysmik yuklanishlarning gorizontal va vertikal tashkil etuvchilari hisobga olinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаArkali toʻgʻonlarning turgʻunlik hisoblarida shuningdek inshoot tomonidan qoyali asosga uzatuvchi va qirgʻoq tayanchlarining turgʻunlik hisoblari uchun foydalanuvchi kuchlar ham aniqlanadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.21. Inshootlar turgʻunligi hisoblarida qoyasiz asosning qoʻzgʻaluvchi qismiga beriluvchi inersion yuklanishlar asosning AK1 ga teng boʻlgan siljish tezlanishlarida aniqlanishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.22. Beton va temirbeton toʻgʻonlarni bir oʻlchamli sxema boʻyicha hisoblarida xususiy tebranishlarning kamida 3 shakli ikki oʻlchamli sxema boʻyicha hisoblarda esa kamida 10 shakli hisobga olinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.23. Minora turidagi inshootlarga taʼsir etuvchi seysmik inersion yuklanishlarni aniqlashda, xususiy tebranishlarning kamida uch shakli hisobga olinishi lozim. Bundan tashqari asosning tarang beriluvchanligi xususan agar u qoyali tuproq holida mavjud boʻlsa ham, minorali inshoot poydevorining asos ustida aylanishi hisobga olinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.24. Chegaralovchi bandargoh inshootlari turidagi qattiq massivli inshootlar ustiga, qoyasiz asoslardagi betonli suv tashlash toʻgʻonlariga beriluvchi seysmik yuklanishlar tarang asos ustidagi qattiq jism kabi aniqlanishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.25. Tanlangan yoʻnalishda toʻgʻon ogʻirligi Sik tufayli yuzaga keluvchi k nuqtaga qoʻyilgan va xususiy tebranishlarning I-toniga muvofiq keluvchi hisobiy seysmik inersion yuklanish (1) va (2) formulalar quyidagicha aniqlanadi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda K1 — yoʻl qoʻyiluvchi shikastliklarni hisobga oluvchi koeffitsiyent, beton va temirbeton toʻgʻonlar uchun 0,25 ga teng qilib olinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаK2— tuzilmaviy yechimlarni hisobga oluvchi koeffitsiyent boʻlib, beton va temirbeton toʻgʻonlar uchun ularning balandligi 60m.gacha boʻlganda-0,8; 100m.dan yuqori boʻlganda-1: Bu qiymatlar oraligʻidagi balandliklarda esa chiziqli interpolyatsiya boʻyicha qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаgde Qk — inshoot elementining k nuqtaga nisbatan ogʻirligi, bunda 3,22 b. Koʻrsatmalarga muvofiq qoʻshilgan suv massasini hisobga olinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаA — koeffitsiyent, uning qiymati 7,8,9 ball hisobiy seysmiklik uchun muvofiq ravishda 0,12; 0,24; 0,48 ga teng etib qabul qilinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbi — inshootlarning xususiy tebranishlarning I-toniga muvofiq keluvchi dinamiklik koeffitsiyenti.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаDinamik koeffitsiyenti bi (3),(4),(5) formulalar boʻyicha aniqlanadi. Barcha holatlarda Kybi koʻpaytmalar kamida 0,8 etib qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаKy — materiallar koʻrinishi, inshootlar tuzilmalari hamda seysmik taʼsirlar jadalligiga bogʻlik koeffitsiyenti boʻlib, beton va temirbeton toʻgʻonlar uchun maydonlar seysmikligi 7-8 ball boʻlishida 1ga teng etib, maydonlar seysmikligi 9 ball boʻlishida-0,8 ga teng etib qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаηikj — inshoot deformatsiyasi shakliga bogʻlik koeffitsiyent boʻlib uning i-toni boʻyicha xususiy tebranishlarda va yuklanish joylashishida (6) formula boʻyicha aniqlanadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda uikj— k — nuqtalarning uch (jq1, 2, 3) oʻzaro ortogonal yoʻnalishlari boʻyicha harakat proyeksiyalari;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
— seysmiklik taʼsir vektori hamda uikj harakatlar yoʻnalishlari oralaridagi burchaklar kosinuslari.Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.26. Seysmik taʼsirning gorizontal yoʻnalishlarida qiyalik yuzasining maydoni birligiga toʻgʻri keluvchi qoʻshilgan suv massasi mv (11) formula boʻyicha aniqlanadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda ρv— suvning zichligi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаh — inshoot oldidagi suvning chuqurligi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаμ — 2 va 3 jadvallar boʻyicha aniqlanuvchi qoʻshilgan suv massasini oʻlchovsiz koeffitsiyenti 2 va 3 jadvallarda koʻzda tutilmagan holatlar uchun qoʻshilgan suv massasi maxsus hisoblar orqali aniqlanadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
|
|
|
2-jadval |
|
Inshoot harakati tavsifi |
Koeffitsiyentlar |
|||
|
m |
D |
W |
c |
|
|
1. zc¹ h boʻlganda beriluvchi asos ustidagi vertikal bosim yoqli deformatsiyalanmaydigan inshootning aylanishining tebranishi |
|
|
|
|
|
Shu kabi zcq h boʻlganda |
- |
|
0,436 |
0,528 |
|
Shu kabi zcq0 boʻlganda |
|
|
0,325 |
0,646 |
|
2. Deformatsiyalanmaydigan inshootlarning gorizontal ilgarilanma harakati: |
|
|
|
|
|
vertikal bosim yoqli |
R |
R |
0.543 |
0.6 |
|
ogʻma bosim yoqli |
Rsin3q |
Rsin2q |
0.543Rsinq |
0.6 |
|
3. Deformatsiyalanmaydigan vertikal bosim yoqli V simon daradagi inshootlarning gorizontal-ilgarilanma harakati |
m1 |
Dqm1 |
- |
- |
|
4. Vertikal bosim yoqli konsol turidagi inshootlarning gorizontal egma tebranishlari |
|
|
- |
- |
|
5. Vertikal bosim yoqli konsol turidagi inshootlarning gorizontal surilma tebranishlari |
|
|
- |
- |
|
6. Suv olish minoralari turidagi alohida turuvchi vertikal inshootlari koʻpriklar tayanchlari, koʻndalang kesimi yumaloq shakldagi qoziq oyoqning gorizontal tebranishlari |
|
|
|
|
|
7. Shu kabi koʻndalang kesimli kvadrat shaklda |
|
|
|
|
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаEslatma:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаI. Koeffitsiyentlar R, G, m1, S1, S2, S3 — 13 jadval boʻyicha qabul qilinadi; z — bosim yoqning nuqtasi ordinati, qaysiki uning uchi qoʻshilgan suv massasi miqdori hisoblab chiqiladi (koordinatalar boshlanishi suv yuzasi balandligida qabul qilinadi); zc — aylanish markazi ordinatasi boʻlib suv muhiti taʼsirini hisobga olmagan xolda inshoot hisobi orqali aniqlanadi; q — bosim yoqining gorizontalga boʻlgan ogʻish burchagi; d1 — koʻndalang kesim diametri, m; d2 — koʻndalang kesim kvadratining tomoni, m; a — suv muhitining AK1 kattalikga taʼsirini hisobga olmagan xoldagi toʻgʻon hisobidan aniqlanuvchi choʻqqi tezlanishining nisbati.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. Bosim yoqining ogʻish burchagi q > 75° boʻlgan holatda, oʻlchamsiz koeffitsiyentlar qiymatlari vertikal bosim yoq uchun boʻlgani kabi qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3. m1 — oʻlchamsiz koeffitsiyenti qiymati simmetrik arkali toʻgʻonlarning sarkesimi uchun 4 jadval boʻyicha qabul qilinadi. Arkali toʻgʻonning qolgan qismlari uchun bu koeffitsiyentning qiymati chiziqli ravishda tovonlarda 1,3 m1 gacha koʻpayadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3-jadval | |
Hisoblash sxemasi | m koeffitsiyentlari qiymati |
Beriluvchan asos ustida vertikal bosim yoki deformatsiyalanmaydigan inshootning aylanishining tebranishlari |
|
Deformatsiyalanmaydigan | |
Ogʻma devorning vertikal devorning gorizontal tebranishlari | 0,543 sos3a 0,544 |
Chetlari boʻyicha oshiq moshiq xolida ishlangan vertikal devorining erkin tebranishlari | mIq0,516 mIIq0,229 |
Asosda qattiq biriktirib ishlagan xamda yuqorigi tuguluvchanligi qismida oshiq-moshiq xolida ishlangan vertikal devorning erkin tebranishlari | mIq0,444 mIIq0,230 |
Ikki tomonidan qattiq xolda ishlangan vertikal devorning erkin tebranishlari | mIq0,476 mIIq0,190 |
Konsol turidagi vertikal bosim yoki inshoatlarning egilma tebranishlari | mIq0,238 mIIq0,326 |
Vertikal bosim yoki deformatsiyalanmaydigan inshoatlarning gorizontal ilgarilanma koʻchishi | |
Ingichka uchburchaklik darada; | 0.32 |
Yarim doira kesimli darada; | 0.43 |
Sezilarli ogʻishda chuqurligi oʻzgaruvchan toʻgʻri toʻrtburchak simon darada | 0.32 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаEslatma. mI i mII — xususiy tebranishlarning I va II shakllariga muvofiq keluvchi qoʻshilgan suv massalari;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаa — bosim yukining vertikaldagi nisbatan ogʻish burchagi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4-jadval | ||||||||||||
Oʻlchovsiz koeffitsiyentlar | z/h nisbat | |||||||||||
0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0.8 | 0,9 | 1 | |||
R | 0,23 | 0,36 | 0,47 | 0,55 | 0,61 | 0,66 | 0,7 | 0,72 | 0,74 | 0,74 | ||
G | 0,12 | 0,23 | 0,34 | 0,45 | 0,55 | 0,64 | 0,72 | 0,79 | 0,83 | 0,85 | ||
m1 | qq90° | b/hq3:1 | 0,22 | 0,38 | 0,47 | 0,53 | 0,57 | 0,59 | 0,61 | 0,62 | 0,63 | 0,68 |
b/hq2:1 | 0,22 | 0,35 | 0,41 | 0,46 | 0,49 | 0,52 | 0,53 | 0,54 | 0,54 | 0,55 | ||
b/hq1:1 | 0,21 | 0,29 | 0,35 | O,ZZ | 0,41 | 0,43 | 0,44 | 0,45 | 0,45 | 0,44 | ||
qq30° b/h — nisbatlarining hammasi uchun | 0,08 | 0,15 | 0,18 | 0,22 | 0,23 | 0,23 | 0,22 | 0,2 | 0,18 | 0,15 | ||
C1 | 0,07 | 0,09 | 0,1 | 0,1 | 0.09 | 0,08 | 0,07 | 0,07 | 0,06 | 0,06 | ||
C2 | 0,04 | 0,09 | 0,13 | 0,18 | 0,23 | 0,28 | 0,34 | 0,38 | 0,42 | 0.43 | ||
C3 | 0,86 | 0,73 | 0,59 | 0,46 | 0,34 | 0,23 | 0,14 | 0,05 | 0,02 | 0 | ||
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаEslatma:. b — suv yuzasi sathidagi kengligi
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаψ — oʻlchovsiz koeffitsiyent boʻlib suv havzasi uzunligining chegaralanishini hisobga oladi. l/h ³ 3 uchun 1ga teng etib, 1/h < 3 uchun esa 5 jadval boʻyicha qabul qilinadi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаl — inshoat bilan suv havzasining suvning erkin yuzasidan 2/3 A chuqurlikdagi unga qarama qarshi turuvchi qirgʻogʻi orasidagi masofa (shlyuzlar va oʻxshash inshoatlar uchun ularning qarama-qarshi devorlari oraliqlari).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
5-jadval |
|||||||||||
|
l/h nisbat |
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1 |
1,2 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
2 |
2,5 |
3 |
|
y oʻlchovsiz koeffitsiyenti |
0,26 |
0,41 |
0,53 |
0,63 |
0,72 |
0,78 |
0,83 |
0,88 |
0,9 |
0,93 |
0,96 |
1 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.27. Qoyasiz asos ustida barpo etiluvchi beton va temirbeton toʻgʻonlar uchun 2 va 3 jadvallardan foydalanilgan holda ularning loyihalashtirishning dastlabki bosqichlarida qattiqroq jism kabi aylanish va surilish tebranishi, qoyali asos ustida esa egilish va surilish deformatsiyasi hisobga olinishi lozim. Hisobiy koʻrsatkichlar sifatida qoʻshilgan suv massasining maksimal qiymatini hosil qilinishiga olib keluvchi tebranishlar qabul qilinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.28. Suv olish minoralari, koʻpriklar tayanchlari va qoziq ustunlar turidagi alohida turuvchi inshootlar uchun tuzilma uzunlik birligiga toʻgʻri keluvchi qoʻshilgan suv massasi quyidagi formula boʻyicha aniqlanadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаmB q pBd2μ (18),
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda d — inshootning dumaloq turi diametri yoki kvadrat koʻndalang kesimi tomonlar oʻlchami;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаμ — 2 jadval boʻyicha qabul qilinuvchi oʻlchovsiz koeffitsiyent.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаQoziq oyoqning koʻndalang tebranishlardagi suvning uzuna massasi mv, qoziq oyoq uzunligi birligining hajmiga ekvivalent hajmdagi suv massasiga teng etib qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.29. Bosimsiz inshootlarning mustahkamlik va turgʻunlik hisoblarida quyidagi formulalar orqali aniqlanuvchi suvning gidrodinamik bosimi hisobga olinadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаa) qattiq massivli chegaralovchi va kema bogʻlash va bandargohga oid gidrotexnika inshootlari uchun
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(19), |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаb) 3.24 b. da sanab oʻtilgan alohida turuvchi inshootlar uchun
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(20), |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbunda p — gidrotexnik bosimning inshoot yuzasi maydoni birligiga nisbatan epyura koordinatalari;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаr0 — shu kabi alohida turgan inshootning balandlik nisbati;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаP— inshoot uzunligi birligiga toʻgʻri keluvchi gidrotexnik bosim yigʻindisi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаP0 — shu kabi alohida turuvchi inshootga;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаh0 — bir tekisda taʼsir etuvchi gidrodinamik bosim qoʻyilgan nuqtaning botish chuqurligi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаD, Ω, χ — 2 va 3 jadvallar boʻyicha aniqlanuvchi oʻlchovsiz koeffitsiyent;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаgvqrvg — suvning hajmiy ogʻirligi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаg — ogʻirlik kuchi tezlanishi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.30. Agar suv inshootning ikki tarafida joylashgan boʻlsa uning qoʻshilgan massasi inshoot tomonlarining har qaysi uchun aniqlanuvchi qoʻshilgan suv massalari yigʻindisiga teng etib qabul qilinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.31. Gidrotexnika inshootlarini seysmik taʼsirining vertikal tashkil etuvchisiga boʻlgan hisoblarida suvning inshootning ogʻma yoqlariga boʻlgan pkush (bosim ordinatalari) seysmik bosimi hisobga olinishi lozim. U quyidagi formula boʻyicha aniqlanadi
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаpdob q 0,5 γV zAK1 sin q (21),
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbunda z — koʻrib chiqilayotgan kesimdan suv sathiga boʻlgan masofa;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаq — bosim yoqning vertikalga nisbatan ogʻish burchagi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.32. Inshoot massasi va qoʻshilgan suv massasi tufayli seysmik yuklanishlar yigʻindisini aniqlash 2.25 b. talablariga muvofiq amalga oshiriladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.33. Toʻgʻonlar choʻqqisining hisobiy suv sathidan koʻtarilishini belgilashda suv omboriga boʻlgan seysmik taʼsirdan vujudga keluvchi gravitatsiya toʻlqinining balandligi ∆h, m, 2.26 b. talablariga muvofiq aniqlanadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.34. Beton va temirbeton toʻgʻonlarni inshootning bosim jabhasi boʻylab yoʻnaluvchi seysmik taʼsirlarni hisobga olgan holdagi hisoblarida suvli muhit taʼsiri hisobga olinmasligiga yoʻl qoʻyiladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3.35. Beton va temirbeton toʻgʻonlar, damlovchi devorlar gidrotexnika inshootlarining yer osti qismlariga noqayishqoq tuproqning faol qs va reaktiv (nofaol) q*s bosimi seysmiklik taʼsirini hisobga olgan holda 4 majburiy ilova talablariga muvofiq holda aniqlanadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4. YER OSTI GIDROTEXNIKA INSHOOTLARI
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаUmumiy nizomlar
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.1. Gidrotexnika tunellar, yer osti suv olib oʻtish jihozlari (quvur oʻtkazgichlar) va kamera turidagi yer osti inshootlarni (GES va GAES, nasos stansiyalari kulfaklar va boshqa shunga oʻxshash inshootlar binolari) loyihalashtirishda ushbu qism talablari hisobga olinishi zarur.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаUshbu qism nizomlaridan muvofiq ravishdagi asoslashlar bilan shaxtali gidrotexnika inshootlari, tuproq tashlami ostida joylashgan suv oʻtkazuvchi quvurlar (yoʻlaklar) hamda gidrouzel inshootlari.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.2. Yer osti inshooti quriladigan tumanning boshlangʻich seysmikligi 1 qism talablariga binoan aniqlanadi. Yer osti gidrotexnika inshootlari joylashuvchi maydonning (yer qismi) seysmikligini belgilanishida inshootning yer yuzasidan qay darajada chuqurlashishi hisobga olinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.3. Vayron boʻlish halokatli asoratlarga olib kelmaydigan III va IV sinf bosimli tunnellari, va barcha sinfdagi bosimsiz tunnellarni loyihalashtirishda tunnellar qismlari seysmikligini baholash muhandislik-geologik shart-sharoitlarni hisobga olgan holda 6 jadval va 1.4 b, 1,5b. Ga muvofiq amalga oshiriladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
|
6-jadval |
||
|
Tuproq seysmik xususiyatlarga toifalanishi |
Sigʻdirma tuproqlar |
Tumanning seysmiklardagi aniqlangan jadallik ballar hisobida |
||
|
7 |
8 |
9 |
||
|
I |
Qiyali, yarimqoya va yirik xolda boʻlinguvchi alohida zich tuproqlar |
6 |
7 |
8 |
|
II |
Tuproqlar va qattiq qumoq tuproqlar, yirik xolda boʻlinuvchi tuproqlar, shagʻal tosh qotishmali va yirik donachali qumli tuproqlar |
7 |
8 |
9 |
|
III |
Yumshoq, oquvchan, qayishqoq tuproqlar va qumoq tuproqlar, oʻrtacha yiriklikdagi va mayda qumlar |
8 |
9 |
9 dan yuqori |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.4. Muvofiq texnika-iqtisodiy asoslashlar bilan yer osti gidrotexnika inshootlarning ayrim qismlarida seysmiklikni sigʻdirma tuproqni mahkamlash (temirbeton ankerlar bilan, sementatsiyalash orqali va b.) boʻyicha texnologik tadbirlar hisobiga kamaytirish variantlarini koʻrib chiqishiga yoʻl qoʻyiladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.5. I va II sinf inshootlarida seysmik tebranishlar ustidan stansiyalar kuzatuvlar olib borish uchun inshootning yer sathidan turli chuqurlikda joylashgan yerlariga nazorat oʻlchov apparaturalarini joylashtirishi koʻzda tutilishi zarur.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаJoylashtirish va tuzilmalarga oid tadbirlar
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.6. Seysmik tumanlarda yer osti gidrotexnika inshootlari trassalarini tanlashda imkon qadar quyidagilarni amalga oshirishiga eʼtibor qaratilishi lozim:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаtektonik buzilishlar doiralari kuchli yoriqsimon joylar va tuproqning fizik mexanik xususiyatlari keskin oʻzgargan joylarga chap berilishi seysmik qattiqligi boʻyicha qattiqroq
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаva bir jinsli tuproqlar ustidan oʻtuvchi trassa variantlariga (tuproqda seysmik toʻlqinlarning tarqalish tezligini uning zichligiga boʻlgan koʻpaytmasi) hamda tunnel ustidagi relyefning nisbatan uzoqroq keskinlikda oʻzgarishi ayniqsa uning mayda xolda
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаyotishiga afzallik qaratilishi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаoʻpirilgan qismlarga chap berishi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.7. Shularda tenglashuvchi sharoitlarda yanada koʻproq chuqurlikda joylashtiriluvchi yer osti gidrotexnika inshootlari variantlariga afzallik qaratilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.8. Tunnelni amalda tektonik koʻchishlari bilan kesishtirish ularni, muvofiq ravishdagi tuzilmaviy yechimlarni qoʻllagan holda xoch singari mumkin qadar katta burchak ostida amalga oshirilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.9. Tunnel zilzila sodir boʻlishidan soʻng tezkor ravishda koʻzdan kechirish va taʼmirlash uchun, uni qurish davrida ishlanib qoldirilgan yordamchi tunnel yordamchi tutashish joyida germetik tarzdagi darvozali beton probka mavjud boʻlishining maqsadga muvofiqligining koʻrib chiqilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.10. Tunnellar peshtoqlari shunday ravishda joylashtirilishi lozimki, bunda yer qiyaliklar tuzilish tarzining tabiiy muvozanati minimal tarzda buzilgan boʻlsin. Zaruriy hollarda old peshtoq devori tuproq massiviga ankerlanishi, peshtoq ustidagi qiyalik esa masalan sachratma beton yoki turli ankerlar orqali mahkamlanishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаPeshtoqlar qiyalikga tik holda boʻlgan tekislikga joylashishi zarur, peshtoqlar tuzilmalari esa qiyalik chegarasidan imkon qadar turtib chiqmasligi lozim. 8-9 ballik seysmiklikga ega boʻlgan tumanlarda tunnellarning peshtoqlari va peshtoqoldi qismlari, ularning joylashish chuqurligi 50m. dan kam boʻlishida temirbetondan ishlanishi koʻzda tutilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаPeshtoq ustida turuvchi noturgʻun tuproq massivlari olib tashlanishi zarur yoki qiyalikning turgʻun qismiga mahkamlanishi zarur.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.11. Peshtoqoldi oʻyiqlarning qiyaliklari, ular tikligi tabiiy yonbagʻirlarga qaraganda koʻproq boʻlgan hollarda, ular mahkamlanishi zarur.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаPeshtoqoldi damlovchi va old peshtoq devorlari temirbetondan ishlanishining koʻzda tutilishi zarur.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.12. Damlovchi peshtoq oldi devorlar tunnellarni 7 ballik seysmiklikda eni 15m xamda 8-9 ballik seysmiklikda eni 10m boʻlgan vertikal choklar orqali boʻlimlarga ajratadi bunda
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаhar qaysi boʻlimning tagligi siqilishi boʻyicha bir jinsli boʻlgan tuproqqa tayanishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.13. 8 ballik seysmiklikga ega boʻlgan tumanlarda 15 m. chuqurlikkacha yotqizilgan qismlardagi (9 ballik seysmiklikda esa 50m. dan kam chuqurlikda yotqizilgan qismlarda) tunnellar qoplamasi temirbeton boʻlishi koʻzda tutilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.14. Yer yuzasi tuzilishi tarzi tunnel ustidagi qismlarda keskin oʻzgarish holatlarda (bunday sharoitlarda trassa yotqizish zaruriyatida) qoplama uzuna va koʻndalang tuzilmaviy armaturalash bilan temirbeton tarzida loyihalashtiriladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.15. 7 ballik hisobiy seysmiklikga ega boʻlgan tumanlarda quriluvchi tunnellarni qoplash qoidaga koʻra oqib tushuvchi shaklida yopiq tarzda, yoki sigʻdirma tuproqli massivga ankerlangan yupqa tekislovchi qoplama tarzida loyihalashtirilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.16. Qoplama qismining buzilib tushish ehtimolini oldini olish uchun (hisoblarda bu namoyon etilgan) qoplamaning shu qismini tuproq massiviga ankerlash (poʻlat tur bilan birga biriktirilgan ankerli mahkamlanish) yoki qoplamni kuchaytirilgan tarzda mahalliy armaturalashning koʻzda tutilishi zarur.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.17. Tunnellarning faol tektonik siniqlari bilan kesishuvchi qismlarida koʻndalang (halqasimon) deformatsiya choklari hisobiga oʻzining ushlab turish layoqatining buzmasdan tuproqli massiv bilan birga koʻchishi qobiliyatiga ega boʻlgan uzuna yoʻnalishida egiluvchan
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаqoplama tuzilmalari koʻzda tutilishi lozim. Choklar asosida masofalar hisoblar asosida yoki tuproq massivi va tunnel qoplamasining kuchlanish deformatsiyali holatini tadqiq etish asosida belgilanishi zarur.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.18. Qoplamning tunnel uzunligi boʻyicha uzuna koʻchishlarini kompensatsiyalash uchun deformatsion choklar jihozlarining maqsadga muvofiqligi koʻrib chiqilishi zarur. Choklar oralaridagi masofalar va choklar oʻlchamlari hisoblar orqali aniqlanishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаTunnellarning boshqa yer osti va yer usti inshootlari tutashish joylari deformatsion choklar jihozlash bilan temirbetondan bajariladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.19. Tuproqlarni muhim turli seysmik qattiq va tektonik buzilishlar bilan tutash joylarida qoʻshimcha deformatsion choklar koʻzda tutilishi zarur.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаYer osti inshootlariga seysmik yuklanishlar taʼsiri
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.20. Yer osti gidrotexnika inshootlari qoplamalarning taʼsiriga boʻlgan hisoblarida qoplama qismlarni buzilishiga olib kelmaydigan qoldiq deformatsiyalarni paydo boʻlishiga (yoriqlar, siniqlar, siljishlar) yoʻl qoʻyiladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.21. Inshootning uzuna oʻqiga tik yoʻnalgan seysmik taʼsirlarga boʻlgan hisob amalga oshiriladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.22. Yer osti inshootlari hisoblarida quyidagi yuklanish va taʼsirlar hisobga olinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаA) inersion:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаqoplama ogʻirligidan:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаtogʻ bosimidan:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbosimsiz rejimda ishlashida, tunnelni toʻldiruvchi suvning ogʻirligidan:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаpeshtoqoldi oʻyiqlar atrofida yonbagʻirlar va qiyaliklarning buzilib tushishidan:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаB) noinersion:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаseysmik toʻlqinlarning oʻtishi natijasida tuproq massivning kuchlanish holatining oʻzgarishi oqibatida yuzaga keluvchi seysmik togʻi bosimi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbosimli tunnellarda suvning seysmik bosimi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаV) boshqa taʼsirlar:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаtunnel qismlarini uning choklar bilan kesishish joyida va siniqlarning taʼsir doiralarida koʻchish ehtimollari bilan bogʻlik tektonik taʼsirlar.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаTunnelni suvga toʻyingan noqovushqoq tuproqlarda joylashishida muvofiq ravishda yuklanishning ortishi bilan tuproqning yumshashi ehtimollari.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.23. Inersion yuklanishlar taʼsir davomida inersion yuklanishlar bilan toʻgʻri kelmasligi sababli ular alohida yuklanishlar uygʻunligi qatoriga kiradi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.24. Qoplama ogʻirlik tufayli seysmik yuklanish Sk quyidagi formula boʻyicha aniqlanadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(22) |
,Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda A qiymati muvofiq ravishdagi 7,8,9 ballik hisobiy uchun 0,12; 0,24; 0,48 ga teng etib olinishi lozim boʻlgan koeffitsiyent.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаK1 — gidrotexnika inshootinig yoʻl qoʻyiluvchi shikastliklarini hisobga oluvchi koeffitsiyent boʻlib, u 0,25 ga teng etib olinadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаQk — qoplama elementning i nuqtadagi ogʻirligi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаKh — inshootning oʻrnashish chuqurligi h bogʻlik koeffitsiyent 100m chuqurlikda oʻrnashtirilishda Kh qiymat chiziqli ravishda 1 dan 0,5 gacha 100m.dan koʻp chuqurlikda oʻrnashtirishida Kh ning qiymati 0,5 etib olinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.25. Togʻ bosimi tufayli inersion yuklanish quyidagi formulalar boʻyicha aniqlanadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаVertikal tashkil etuvchi
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
SvqAK1qvKh , |
(23) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаGorizontal tashkil etuvchi
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
SgqAK1qgKh , |
(24) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda qv va qg — KMK 2.06.02-98 “Gidrotexnika tunnellar” va VSN 34-72-019-89/SSSR Energetika Vazirligi “Gidrotexnika qurilishida GES, GAES yer osti mashina zallari qoplamalari va boshqa kamerali ishlanmalarni loyihalashtirish” ga muvofiq aniqlanuvchi muvofiq ravishdagi vertikal va gorizontal togʻ bosimining hisobiy qiymatlari.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаVertikal va gorizontal seysmik kuchlarni bir vaqtda hisobga olinishida qv va qg qiymatlar muvofiq ravishda sin a va cos a ga koʻpaytiriladi, bunda a — seysmik taʼsir vektori va gorizontal orasidagi burchak boʻlib, muhandislik-seysmik tadqiqotlar maʼlumotlari boʻyicha qabul qilinadi, bunday maʼlumotlar mavjud boʻlmagan taqdirda koʻpi bilan 300 etib qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.26. Tunnellarning peshtoqoldi oʻyiqlarning qirgʻoq yonbagʻirlari va qiyaliklar hosil qiluvchi tuproq massiviga boʻlgan seysmik yuklanish Khq1 boʻlgandagi (24) formula boʻyicha aniqlanishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.27. Bosimsiz tunnelni toʻldiruvchi suvning seysmik inersion bosim, quyidagi formula boʻyicha aniqlanadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
PqAK1gvhvDyKh , |
(25) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda gv — suvning hajmiy ogʻirligi
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаhv — suvning chuqurligi
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаD,y — muvofiq ravishda 7 va 8 jadvallar boʻyicha qabul etiluvchi oʻlchovsiz koeffitsiyent
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаb — suv sathi boʻyicha yorugʻlikda qaragandagi tunnel kengligi
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаz — koʻrib chiqilayotgan kesimdan suv sathigacha boʻlgan masofa:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2R — tunnelning yorugʻlikdagi diametri.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7-jadval | ||||||||||
| z/hv boʻlgandagi D oʻlchovsiz koeffitsiyentlar | |||||||||
0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | |
3:1 | 0,22 | 0,38 | 0,47 | 0,53 | 0,57 | 0,59 | 0,61 | 0,62 | 0,63 | 0,68 |
2:1 | 0,22 | 0,35 | 0,41 | 0,46 | 0,49 | 0,52 | 0,53 | 0,54 | 0,54 | 0,55 |
1:1 | 0,21 | 0,29 | 0,35 | 0,38 | 0,41 | 0,43 | 0,44 | 0,45 | 0,45 | 0,44 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа8-jadval | ||||||||
2R/h | 1 | 1.2 | 1.4 | 1.6 | 1.8 | 2.0 | 2.5 | 3.0 |
y | 0.72 | 0.78 | 0.83 | 0.88 | 0.90 | 0.93 | 0.96 | 1.0 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.28. Inersion seysmik togʻ bosimi. Tortilish-siqilish seysmik toʻlqini oʻtish chogʻida (uzuna toʻlqin) bir jinsli qoyali massivda inshootdan uzoqda meʼyoriy kuchlanishlar hosil boʻladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаToʻlqin yoʻnalishiga tik joylashgan maydonlar boʻyicha
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(26) |
,Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаToʻlqin yoʻnalishiga parallel joylashgan maydonda
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(27) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSurilish seysmik toʻlqinlari oʻtishida (koʻndalang toʻlqin) massivda urinmaviy kuchlanishlar hosil boʻladi
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(28) |
,Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda s va t — Tuproq muhitidagi muvofiq meʼyoriy va urinmaviy dinamik kuchlanishlar
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаγ — tuproqning solishtirma ogʻirligi
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаVp va Vs — tuproqda uzuna va koʻndalang toʻlqinlarning tarqalish tezligi
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаTo — tuproqning seysmik tebranishlarining ustun turuvchi tezlik davri
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаl — yon bosim koeffitsiyenti
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаn — massivdagi tuproqning koʻndalang deformatsiya koeffitsiyenti
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.29. Vp, Vs, T0, n — qiymatlar muhandislik seysmologik tadqiqotlar maʼlumotlari boʻyicha aniqlanishi lozim. Bu maʼlumotlar mavjud boʻlmagan taqdirda T0q0,5s, Vp, Vs — tezliklar 9 jadval boʻyicha, n — 10 jadval boʻyicha qabul etilishiga yoʻl beriladi, IL — oquvchanlik koʻrsatkichi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа9-jadval | ||||
Tuproqning namlanishi | Zichligi, ρ, t/m3 | Tarang toʻlqinlarning tarqalish tezligi, km/s | ||
Uzuna Vp | Koʻndalang Vs | |||
Noqoya | ||||
Qum tuproqli toʻldiruvchi bilan katta tosh boʻlagi tosh qotishma va shagʻalli tuproqlar | 1,8-2,0 | 0,5-1,5 | 0,3-0,9 | |
Yuvilgan tosh qotishmalar | 2,0-2,4 | 1,5-2,7 | 0,3-0,8 | |
Tosh oʻyilma materiallar | 1,9-2,2 | 0,6-1,6 | 0,35-1,0 | |
Oʻyiluvchi suvga toʻyinmagan yumshoq tuproqlar(qumlar, qumloq tuproqlar, qumoq tuproqlar) | 1,3-1,8 | 0,1-0,4 | 0,07-0,15 | |
Shagʻalsimon qumli tuproqlar | 1,6-1,9 | 0,2-0,5 | 0,10-0,25 | |
Qumtoshli tuproqlar: | ||||
Ahamiyatga moliksiz (quruq) | 1,4-1,7 | 0,15-0,9 | 0,13-0,50 | |
Oʻrtacha namlik | 1,6-1,9 | 0,25-1,3 | 0,16-0,60 | |
Suvga toʻyingan | 1,7-2,2 | 0,3-1,6 | 0,2-0,8 | |
Qumloq tuproqlar | 1,6-2,0 | 0,3-1,2 | 0,12-0,6 | |
Qumoq tuproqlar | 1,6-2,1 | 0,3-1,4 | 0,14-0,7 | |
Gilli tuproqlar: | ||||
Nam qayishqoq | 1,6-2,2 | 0,5-2,5 | 0,15-1,2 | |
Zich yarim qattiq va qattiq | 1,9-2,6 | 1,8-3,2 | 0,9-2,0 | |
Sogʻ tuproqlar va sogʻ tuproqsimonlar | 1,2-2,0 | 0,3-1,6 | 0,15-0,7 | |
Yarim qoya | ||||
Ohakgillar gilli slanetslar | 1,8-2,7 | 1,4-3,5 | 0,6-2,5 | |
Chigʻanoqsimon tosh tuflar, gneyslar, kuchli nuragan boʻlinuvchan qoya togʻ jinslari | 1,3-2,3 | 1,8-3,5 | 0,4-1,3 | |
Qoyaga oid | ||||
Qumtosh: | ||||
Nuragan, yumshoq | 1,7-2,2 | 1,0-3,0 | 0,6-1,7 | |
Zich xoldagi | 2,0-2,6 | 2,0-4,3 | 1,1-2,5 | |
Konglomeratlar, alevrolitlar, zich xoldagi argelitlar | 1,6-2,9 | 1,4-5,0 | 0,7-3,0 | |
Ohaktoshlar, dolomitlar, zich marmarlar, qattiq ohaklar | 2,0-2,9 | 2,5-4,5 | 1,5-2,8 | |
Gilli slanetslar | 2,0-2,8 | 2,0-5,0 | 1,2-3,0 | |
Otilib chiqqan va metomorfik jinslar (granit, gneys, bazalt, diabaz va b.): | ||||
yorilgansimon | 2,4-3,0 | 3,0-5,0 | 1,7-3,0 | |
yorilmagan | 2,7-3,3 | 4,0-6,5 | 2,5-4,0 | |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа10-jadval | |
Tuproqlar | Koʻndalang deformatsiya koeffitsiyenti ν |
Gil tuproqlar quyidagicha boʻlganda | |
IL<0 | 0,20-0,30 |
0<IL<0.25 | 0,30-0,38 |
0.25<IL<1 | 0,38-0,45 |
Qumoq tuproqlar | 0,35-0,37 |
Qumlar va qumloq tuproqlar | 0,30-0,35 |
Yirik boʻlinuvchi tuproqlar | 0,27 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаEslatma. ν ning kichik qiymatlari tuproqning katta zichligida qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.30. 4.28. b. boʻyicha qabul qilingan kuchlanishlar teshigi qoplama orqali mahkamlangan qoyali massivga taʼsir etuvchi statik yuklanish kabi qoʻyiladi. Yuklanishlar qoplamadan uzoqda qoʻyiladi va quyida keltirilgan hujjatlarda bayon etilgan uslublarning biri orqali statik hisoblar bajariladi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаGidrotexnika tunnellarini loyihalash boʻyicha koʻrsatma, Gidroproyekt SSSR Minenergo, M.1982-y.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаQoʻllanma P17-85/VRIIG. Gidrotexnika inshootlarini loyihalashtirishida seysmik taʼsirlarni hisobga olinish, L,1986-y.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаAgar aylanasimon boʻlgan qoplamalarni hisoblashda seysmik toʻlqin yoʻnalishi nomaʼlum boʻlsa, u holda hisoblab turli yoʻnalishlarda bajarilishi va har qaysi kesim uchun eng yuqori kuchlanish beruvchi yoʻnalish hisobga olinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.31. Bosimli suv oʻtkazgichlaridagi suvning seysmik bosimi (gidrodinamik bosim) quyidagi formula boʻyicha hisoblanishi lozim:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(29) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda gv — suvning hajmiy ogʻirligi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSv — suvda tovushning tarqalish tezligi boʻlib, bu qiymat 1400 m/s ga teng.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.32. Yer osti inshootlarini tuzilmalari elementlarning mustahkamlikga boʻlgan hisoblarida, seysmik yuklanishning taʼsir etish vaqti qisqa boʻlgan sababli, ish shart-sharoitlari koeffitsiyentidan m tashqari beton va temirbeton tuzilmalar uchun mkrq1,2 ga teng boʻlgan hamda poʻlat tizilmalar uchun mkr q1,4 ga teng boʻlgan qoʻshimcha ish shart-sharoitlari koeffitsiyenti hisobga olinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4.33. GES yer osti binolarning qurilish tuzilmalarining seysmik taʼsirlari quyidagi talablarga muvofiq hisoblanadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаGES binosi oʻrnashuvchi togʻ qazilmasi qoplamasining mustahkamlik holatini tekshirish ishini, yer osti inshootlari uchun yuqorida keltirilgan uslub boʻyicha va bunda togʻ qazilmasi shaklini amalda aylana qoplamaning vertikal yoqlariga seysmik togʻ bosimining taʼsir etish ehtimolini hisobga olgan holda bajariladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5. KANALLAR
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.1. Kanallar uchun zilziladan soʻng hosil boʻlgan hamda xavfli oqibatlarga olib kelmaydigan va ular zilziladan soʻng inshootni taʼmirlash orqali bartaraf etilishlari mumkin boʻlgan qoldiq deformatsiyalar va shikastliklar (choʻkish, surilish, yoriqlar va b.) boʻlishiga yoʻl qoʻyiladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.2. Kanallarning seysmobardoshligini oshirish uchun egiluvchan tuzilmalarga ega boʻlgan eng ishonchli quyidagi qiyalik qoplamlari qoʻllanilishi lozim. Beton va temirbeton plitalaridan boʻlgan oshiq-moshiq bogʻlanmali qoplamlar asfaltobetondan qoplamalar, asfaltli toʻshamalar va sh.u.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.3. Kanallar hisobi kanal trassasiga koʻndalang boʻlgan yon yoʻnalishda gorizontal tekislikda taʼsir etuvchi seysmik taʼsirlarga nisbatan amalga oshiriladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаAgar kanal trassasi egri qiyama togʻli joydan oʻtadigan boʻlsa, seysmik yuklanish qiyama togʻning gorizontal tekislik bilan hosil qiluvchi burchagiga teng boʻlgan qiyama togʻ yoʻnalishi boʻyicha ogʻma holda gorizontal tekislikga nisbatan burchak ostida qoʻyiladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.4. Kanallarning seysmobardoshligini hisoblashda quyidagi yuklanish va taʼsirlar hisobga olinishi zarur.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаInshootning ogʻirligi tufayli yuzaga keluvchi seysmik inersion yuklanishlar:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаQoʻshilgan suv massasi tufayli yuzaga keluvchi gidrodinamik bosim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.5. Inshootning ogʻirligi tufayli hamda qoʻshilgan suv massasi tufayli yuzaga keluvchi seysmik inersion yuklanishlarning aniqlash, tuproq toʻgʻonlar uchun aniqlanganligi kabi (2 qism) amalga oshirilishi lozim. Qoʻshilgan suv massasini aniqlashda, l kanal kengligining h suv chuqurligiga nisbatan cheklanganligini hisobga oluvchi oʻlchovsiz Ψ koeffitsiyentining qiymati 11 jadval boʻyicha aniqlanadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа11-jadval | ||||||||||||
l/h | 0,2 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 1 | 1,2 | 1,4 | 1,6 | 1,8 | 2 | 2,5 | 3 |
Ψ | 0,26 | 0,41 | 0,53 | 0,63 | 0,72 | 0,78 | 0,83 | 0,88 | 0,9 | 0,93 | 0,96 | 1 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.6. Baland koʻtarma uzra oʻtuvchi kanalni hisoblashda qachonki bunday koʻtarma balandligi kanal chuqurligidan kamida 5 barobar ortiq boʻlsa, ushbu koʻtarmani uning koʻndalang kesimida koʻtarmaning yuqori qismida kanalning tirik kesimini hisobga olmagan holdagi tuproq toʻgʻon deb qaralishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.7. Past koʻtarma uzra oʻtuvchi kanalni hisoblashda qachonki koʻtarma balandligi kanal chuqurligidan koʻpi bilan 2 barobar ortiq boʻlsa, har qaysi toʻsuvchi damba mustaqil ravishdagi toʻgʻon deb qaralishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.8. Yarim oʻyiq — yarim koʻtarma uzra oʻtuvchi kanalni hisoblashda, koʻtarmaning har qaysi toʻsuvchi dambasi mustaqil ravishdagi toʻgʻon deb qaralishi lozim, kanalning oʻyiq doirasida esa oʻyiq tuprogʻining hajm birligiga nisbatan boʻlgan seysmik-inersion yuklanish jadalligi aniqlanishi lozim.Yarim oʻyiq-yarim koʻtarma uzra oʻtuvchi kanalni hisoblashda, koʻtarmaning har qaysi toʻsuvchi dambasi mustaqil ravishdagi toʻgʻon deb qaralishi lozim, kanalning oʻyiq doirasida esa oʻyiq tuprogʻining hajm birligiga nisbatan boʻlgan seysmik-inersion yuklanish jadalligi aniqlanishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.9. Kanallar qiyaliklarining turgʻunligi tuproq toʻgʻonlarni hisoblash uslubiyati boʻyicha amalga oshirilishi lozim. (2.17 b.).
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.10. Kanallarning qiyaliklari mahkamlanishlarining tuzilmasi va qalinligi tuproq toʻgʻonlarni hisoblash uslubiyati boʻyicha belgilanishi zarur.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5.11. Tayanchlar ustida katta boʻlmagan kesimli temirbeton ariq — novlardan tashkil topgan kanal-novlar, seysmobardoshlikning chiziqli nazariyasi boʻyicha novlarda yoriqlar vujudga kelishiga yoʻl qoʻymaslik shartlaridan kelib chiqqan xolda hisoblanishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1-ILOVA
Majburiy
Majburiy
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаZilzilalar chogʻida gidrotexnika inshootlari, asoslar va qirgʻoq qiyaliklarining holati ustidan asboblarga oid kuzatuvlar tashkil etish va oʻtkazish
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. J³7 seysmiklikga ega boʻlgan tumanlarda joylashgan I-II sinf damlovchi gidrotexnika inshootlar uchun, turlicha tavsifli va jadallikdagi zilzilalar chogʻida inshootlar, asoslar, va daralarning holati ustidan asboblarga oid kuzatuvlar tashkil etish boʻyicha qismni loyiha tarkibiga albatta kiritish bilan asboblarga oid muhandislik seysmometrik kuzatuvlarni tashkil etish va oʻtkazish koʻzda tutilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаAsboblarga oid muhandislik-seysmometrik kuzatuvlarni tashkil etish loyihasi, barcha oʻrnatilgan asboblarning joylashish sxemalarini butunlay bogʻlanishini taʼminlash bilan boʻlgan amaldagi kuzatuvlar tashkil etish umumiy loyihasining tashkil etuvchi qismi sifatida kiritilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. Asboblarga oid muhandislik-seysmometrik kuzatuvlarning asosiy vazifalariga quyidagilar kiradi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаinshootlar, asoslar va daralar elementlarini turli tavsifli va jadallikdagi zilzilalar chogʻida oʻzini qanday tutishi toʻgʻrisida haqqoniy materiallar toʻplash;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаdastlabki maʼlumotlarni oydinlashtirish hamda seysmik taʼsirlarga taalluqli boʻlgan, mavjud hisoblar uslublari va hisob sxemalarini tekshirib chiqish;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаzilzila asoratlarini bartaraf etish hamda inshootlarni saqlanishini taʼminlash yuzasidan zaruriy chora-tadbirlar qabul qilinishi uchun inshootlar holatini nazorat qilish.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3. Loyihalarda seysmik tezlanishlarni oʻziga xos oʻlchanuvchi nuqtalarning tezligi va koʻchishini qayd qiluvchi seysmik qabul qilgichlar oʻrnatilishi koʻzda tutilishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаOʻlchanuvchi nuqtalar tezlik, tezlanish va koʻchishini qayd qiluvchi uch komponentli seysmik qabul qilgichlar komplekti bilan jihozlanishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаOʻlchov asboblarining joylashi sxemasi va inshootning dinamik rejimdagi holatini aynan kuzatish uslublari maxsus loyihalash yoki ilmiy tekshirish tashkilotlari tomonidan aniqlanadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4. Muhandislik-seysmometrik kuzatuvlarini tayyorlash va ularni amalga oshirish quyidagi toʻrt bosqichdan tashkil topishi lozim:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаa) muhandislik-seysmometrik xizmat (MSX) loyihasini tuzib chiqish;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаb) MSX ni standart seysmometrik apparaturasi bilan butlash, tuzilmalarni ishlab chiqish va nostandart seysmometrik apparaturalarini yasash;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаv) inshootlarga seysmometrik apparaturalarni oʻrnatish va kuzatuvlar tashkil etish;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаg) amaliy kuzatuvlar maʼlumotlarga ishlov berish, xulosalar, xotimalar va tavsiyalar tuzish.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5. MSX loyihasi quyidagilarni oʻz ichiga olishi lozim:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаa) toʻgʻon, asos va dara devorlarining zilzilalar chogʻida oʻzini tutishi ustidan asboblarga oid kuzatuvlarning, qurilish oldidan boʻladigan tadqiqotlar, qurilish undan foydalanish davrlariga moʻljallangan statik rejimdagi amaliy kuzatuv loyihalari bilan bogʻlangan umumiy rejasi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаb) hisoblar va eksperimental amaliy yoki modelga oid tadqiqotlar natijalari asosida tuzilgan, oʻrnashtiriluvchi oʻlchash nuqtalarining joylashish va tuzilish sxemasi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаv) barcha asosiy va yordamchi uskunalar va asboblarning toʻliq roʻyxati;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаg) asboblar, yordamchi uskunalar va kabel tizimlari, shuningdek barcha asosiy va yordamchi xonalarning joylashish va mahkamlash ishchi chizmalarini oʻz ichiga oluvchi qurilish qismi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаd) quyidagilarga boʻlgan smetalar:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаuskunalar;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаqurilish va montaj ishlari;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаfoydalanish oldi davri;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаfoydalanish davri.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. ILOVA
Majburiy.
Majburiy.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаTuproq materiallaridan barpo etiluvchi, toʻgʻonlarning xususiy tebranish chastotalari va tebranish shakllarining bir oʻlchamli sxema boʻyicha hisoblari
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. Uzun koʻlamli (choʻqqi boʻyicha uzunligi L, N balandligidan 4 barobar va undan ortiq ravishda uzun), Vs, doimiy qiymatidagi bir jinsli tuproqlardan boʻlgan, qattiq asos ustida joylashgan (G0 asos tuprogʻi siljish moduli inshoot materiali G siljish modulidan 10 va undan koʻp marta ortiq) toʻgʻonlarning xususiy tebranish davri quyidagi formula bilan aniqlanadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(1) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbunda ki — toʻgʻonning xususiy tebranishlarining i-tonlari koeffitsiyenti;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаVs — inshoot materialida koʻndalang toʻlqinlarning tezligi boʻlib, eksperimental tarzda aniqlanadi yoki oʻxshashlarida va adabiyotlar maʼlumotlari asosida qabul qilinadi (3 rasm);
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаXususiy tebranishlarning birinchi toʻrtlik ki — koeffitsiyentlar qiymatlari 1 jadval boʻyicha qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1-jadval | ||||
i-tonlar | 1 | 2 | 3 | 4 |
ki koeffitsiyentlar | 2,40 | 5,52 | 8,65 | 11,79 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBirinchi toʻrt tonlar uchun Ti qiymatlari (1) formula yordamida qurilgan grafiklar (1 rasm) boʻyicha aniqlanadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2. Qattiq asos ustida barpo etiluvchi tuproq toʻgʻonlaring tebranishlar shakli ηik koeffitsiyentlari quyidagi formula boʻyicha hisoblab chiqariladi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(2) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbunda I0 i I1 — nol va birinchi tartibdagi birinchi tur funksiyalari.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаXususiy tebranishlarning birinchi toʻrt tonlari uchun (2) formula yordamida hisoblab chiqarilgan ηik (x) koeffitsiyentlar qiymatlari, 2 jadvalda keltirilgan.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1 Rasm . Tuproq toʻgʻonlar xususiy tebranishlari Ti, s, davrlarining N/Vs ga bogʻliqlik grafiklari
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
|
|
|
2-jadval |
|
x/N *) |
iq1 |
iq2 |
iq3 |
iq4 |
|
0,0 |
1,605 |
-1,069 |
0,855 |
-0,728 |
|
0,1 |
1,578 |
-0,988 |
0,699 |
-0,496 |
|
0,2 |
1,510 |
-0,766 |
0,324 |
-0,017 |
|
0,3 |
1,400 |
-0,452 |
-0,081 |
0,251 |
|
0,4 |
1,252 |
-0,118 |
-0,319 |
0,193 |
|
0,5 |
1,074 |
0,179 |
-0,304 |
-0,088 |
|
0,6 |
0,872 |
0,371 |
-0,1005 |
-0,218 |
|
0,7 |
0,654 |
0,428 |
0,142 |
-0,079 |
|
0,8 |
0,430 |
0,362 |
0,255 |
0,100 |
|
0,9 |
0,208 |
0,201 |
0,186 |
0,124 |
|
1,0 |
0,0 |
0,0 |
0,0 |
0,0 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа*) x/N — toʻgʻon choʻqqisidan hisoblanganda, toʻgʻon kesimlarining nisbiy koordinati.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3. Noqoya asos ustida barpo etiluvchi toʻgʻonlarni hisoblashda xususiy tebranishlar chastotalari va shakllarni aniqlashda asosning beriluvchanligi hisobga olinishi lozim.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda (1) formuladagi xususiy tebranishlarining birinchi uch tomonlari ki koeffitsiyentlari qiymatlari toʻgʻon jismi va asosining taranglik modullari nisbatiga bogʻlik boʻlgan k0 koeffitsiyenti qiymatiga, shuningdek toʻgʻonning asos bilan tutashi maydoni oʻlchamlarini hisobga oluvchi μ0 Puasson va K, Fogt koeffitsiyentlari qiymatlariga bogʻliq ravishda 3-jadval boʻyicha qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаk0 koeffitsiyenti qiymatlari quyidagi formula boʻyicha aniqlanadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(3) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbunda E, E0, μ0 — toʻgʻon va asosning tarangligi dinamik modullari, va eksperimental tarzda aniqlanuvchi asosning Puasson koeffitsiyenti;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаkP — toʻgʻonning (Fogt boʻyicha) tutash yuzasiga qoʻyilgan bir tekisda tarqaluvchi suruvchi yuklanishlardagi asosning beriluvchanlik koeffitsiyenti boʻlib asosning μ0 Puasson koeffitsiyentiga shuningdek toʻgʻonning uzunligi boʻylab A — oʻlchamlardagi toʻgʻri toʻrtburchakli maydon tomonlari (yoki daryo oqimiga koʻndalang) va toʻgʻon asosi bilan tutash yuzasi maydoniga teng toʻgʻonning koʻndalang — V oʻlchamdagi (yoki daryo oqimi boʻylab)tomonlar nisbatiga bogʻliq ravishda aniqlanadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3-jadval | ||||
(3) Formula boʻyicha aniqlanuvchi k0 koeffitsiyenti | (1) formulaga kiruvchi ki koeffitsiyentlari | |||
i q 1 | i q 2 | i q 3 | i q 4 | |
0,0 | 2,40 | 5,52 | 8,65 | 11,79 |
0,5 | 1,90 | 5,05 | 8,20 | 11,79 |
1,0 | 1,45 | 4,70 | 7,85 | 11,79 |
1,5 | 1,15 | 4,45 | 7,65 | 11,79 |
2,0 | 0,90 | 4,35 | 7,50 | 11,79 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа0,2 dan 0,3 gacha boʻlgan μ0 Puasson koeffitsiyentlari uchun kP koeffitsiyenti qiymatlari 4 jadvalda keltirilgan.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4-jadval | |||||
A/B | 2.0 | 4.0 | 8.0 | 12.0 | 20.0 |
kP | 1.4 | 1.8 | 2.2 | 2.4 | 2.7 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4. Noqoya asoslar ustida barpo etiluvchi toʻgʻonlarni hisoblashda ularning uch tomondagi xususiy tebranishlari hisobga olinishga yoʻl qoʻyiladi. Ushbu uch tonlar uchun, k0 ning turlicha qiymatlarida asosning beriluvchanligini hisobga olgan xolda aniqlanuvchi ηik shakl koeffitsiyenti 5 jadval va 2 rasm boʻyicha qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5-jadval | |||||||||
x/N | k0 q 0,5 | k0 q 1,0 | k0 q2,0 | ||||||
i q 1 | i q2 | i q3 | i q 1 | i q2 | i q3 | i q 1 | i q2 | i q3 | |
0,0 | 1,53 | -0,81 | 0,91 | 1,30 | -0,85 | 0,80 | 1,14 | -0,63 | 0,69 |
0,1 | 1,515 | -0,76 | 0,73 | 1,27 | -0,80 | 0,68 | 1,10 | -0,60 | 0,60 |
0,2 | 1,47 | -0,61 | 0,38 | 1,26 | -0,66 | 0,38 | 1,10 | -0,51 | 0,36 |
0,3 | 1,40 | -0,39 | -0,04 | 1,24 | -0,48 | 0,04 | 1,09 | -0,39 | 0,06 |
0,4 | 1,30 | -0,15 | -0,31 | 1,20 | -0,24 | -0,24 | 1,08 | -0,23 | -0,18 |
0,5 | 1,17 | 0,07 | -0,34 | 1,12 | -0,02 | -0,32 | 1,06 | -0,08 | -0,27 |
0,6 | 1,03 | 0,24 | -0,16 | 1,08 | 0,02 | -0,21 | 1,03 | 0,06 | -0,21 |
0,7 | 0,87 | 0,32 | 0,08 | 0,99 | 0,29 | -0,01 | 1,00 | 0,17 | -0,05 |
0,8 | 0,70 | 0,32 | 0,25 | 0,90 | 0,34 | 0,18 | 097 | 0,24 | 0,10 |
0,9 | 0,52 | 0,24 | 0,24 | 0,81 | 0,31 | 0,24 | 0,94 | 0,25 | 0,20 |
1,0 | 0,34 | 0,09 | 0,09 | 0,69 | 0,23 | 0,16 | 0.90 | 0,22 | 0,18 |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа2 Rasm. Asosning beriluvchanligini hisobga olgan holda a) k0q0,5;b) k0q1,0; v) k0q2,0 tuproq toʻgʻonlarni MSK boʻyicha hisoblagandagi FSK ηik koeffitsiyentlari
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа5. Tuproqning zichligi ρ (yoki solishtirma ogʻirligi γ) va dinamik tavsiflari Vs (yoki G) toʻgʻonning barcha hisobiy qismlari boʻyicha oʻzgarmas deb taxmin qilish bilan boʻlgan tuproq toʻgʻonlari hisoblarida loyihalashtiriluvchi inshootlarning koʻrib chiqilayotgan kesimlarida yuqoridagi koʻrsatilgan tavsiflar oʻrtacha holga keltirilishi yoʻl qoʻyiladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа6. Toʻgʻonning hisobiy kesimida Vs (yoki G) dinamik tavsiflarning amaldagi taqsimlanishi toʻgʻrisidagi eksperimentlarga oid maʼlumotlar mavjud boʻlishida, shu kesimda koʻndalang toʻlqinlarning tarqalish Vs tezligining taxminiy aniqlash quyidagi formula boʻyicha amalga oshiriladi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(4) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbunda Fi — koʻndalang toʻlqinlarning tarqalish tezligi Vsi boʻlgan toʻgʻonning hisobiy kesimining i-qismlari maydoni.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа7. Loyihalashtirishning dastlabki bosqichlarida loyihalashtirilayotgan inshoot tuproqlarida koʻndalang toʻlqinlarning tarqalish tezliklari VS qiymatlari toʻgʻrisidagi eksperimental maʼlumotlar mavjud boʻlganda hisobiy kesimda inshootning balandligi N va uni barpo etish uchun foydalaniluvchi tuproq koʻrinishiga bogʻlik xolda oʻrtacha tezlik VS sr 3 rasmda keltirilgan grafiklar tanlanishiga yoʻl qoʻyiladi. VS qiymati toʻgʻon jinsining barcha tuproqlari uchun har qaysi tuproqning hajmini hisobga olgan xolda oʻrtalashtirilgan xolda qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3 Rasm. Tuproq toʻgʻonlarda koʻndalang toʻlqinlarning oʻrtacha tarqalish tezligining VS ularning N, m balandligiga bogʻliqlik grafigi
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаGʻ — gil tuproq; 2 — mayda donachali qum; 3 — oʻrta donachali qum; 4 — yirik donachali qum; 5—qumli shagʻalli aralashma; b— shagʻal; 7,8— tosh tashlama
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа3. ILOVA
Maʼlumot uchun.
Maʼlumot uchun.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSuvga toʻyingan qovushqoq va noqovushqoq tuproqlar tuzilishining seysmik taʼsirlar chogʻidagi barqarorligini baholash boʻyicha tavsiyanomalar
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. Asosda yoki inshoot jismida suvga toʻyingan noqovushqoq tuproqlarning mavjud boʻlishida, ular tuzilishi va yumshashini seysmik taʼsirlar chogʻida barqarorligini baholash dinamik taʼsirlarining kritik parametrlari uslubi boʻyicha amalga oshirilishi lozim, unga binoan agar quyidagi shartlar bajarilganda, bunday holatlar sodir boʻlmaydi
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(1) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаbunda 
va 
— maksimal dinamik kuchlanish hamda asos va inshootdagi tuproqning LST boʻyicha topilgan va seysmik NDS hisoblarida odatdagi statik kuchlar koʻrinishida hisobga olinuvchi nisbiy deformatsiyalari;
va — maksimal dinamik kuchlanish hamda asos va inshootdagi tuproqning LST boʻyicha topilgan va seysmik NDS hisoblarida odatdagi statik kuchlar koʻrinishida hisobga olinuvchi nisbiy deformatsiyalari;Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
i 
— tajribalari asosida aniqlanuvchi hamda ortishi hajm oʻzgarishining (zichlanish) qaytmas deformatsiyalari va tatbiq etilayotgan tuproqning yumshab qolish holatlarini yuzaga kelish ehtimolini keltirib chiqaruvchi qiymatlarga teng etib qabul qilinuvchi kritik dinamik kuchlanish va deformatsiyalar.Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа4. ILOVA
Majburiy.
Majburiy.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаNoqovushqoq tuproqning beton va temirbeton toʻgʻonlar, damlovchi devorlar va gidrotexnika inshootlariga boʻlgan faol va nofaol bosimni hisoblash
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаПредложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1. Noqovushqoq tuproqning damlovchi devorlar, toʻgʻonlar boshqa gidrotexnika inshootlarining yerosti qismlariga seysmik taʼsirlarni hisobga olgan xolda koʻrsatadigan faol qs va nofaol (passiv) q*s bosim quyidagi formulalar bilan aniqlanadi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(1) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(2) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBunda qs i q*s — tuproqning faol va (passiv) nofaol bosim boʻlib, devor yoki yuza birligiga toʻgʻri keluvchi va undan δ burchakka ogʻuvchi kuchlar nazarda tutiladi binobarin δ burchak albatta tuproqning devor boʻylab ishqalanish burchagidir bu yuzada tuproq chegaraviy holatda ham boʻlishi mumkin. Tuproqning faol bosimini qs qc aniqlashda meʼyordan devorning orqa qismiga ogʻish burchagi δ quyidagicha tarzda qabul qilinishi tavsiya etiladi:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаe ³ 0 boʻlganda δ q0,5j;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаe ³ 0,5j boʻlganda δ q0.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа(Passiv) nofaol bosimni q*s aniqlashda δ q0 etib qabul qilinishi tavsiya etiladi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаTuproqning γ solishtirma ogʻirligining teng taʼsir etuvchi kuchlari xamda hajmiy seysmik kuch AK1γ (hajm birligiga toʻgʻri keluvchi) γs orqali ifodalangan.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаGorizontal ψ burchak ostida yoʻnalgan ogʻma seysmik taʼsirlarda
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(3) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаOgʻma seysmik taʼsirlarda ψ q 30° etib qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаGorizontal yoʻnalishdagi seysmik taʼsirlarda (ψ q 0)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(4) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа(1) formulada qabul qilingan boshqa ifodalar:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаN — devor yukining koʻrib chiqilayotgan nuqtasining tuproq sathidan pastda joylashish chuqurligi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаe — damlovchi devorning orqa yukining vertikaliga nisbatan ogʻish burchagi boʻlib, uning tuproqdagi ogʻishda “musbat” ishora bilan qabul qilinadi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаφ — tuproqning ichki ishqalanish burchagi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаa — tuproq tashlama yuzasining devor ortidan gorizontalga nisbatan ogʻish burchagi boʻlib, yuzani yuqoriga tomon ogʻishda “musbat” ishora bilan qabul qilinadi;
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаqqarctg AK1 — teng taʼsir etuvchi γs tuproqning solishtirma ogʻirligi γ hamda hajmiy (hajm birligiga toʻgʻri keluvchi) seysmik kuchning γ AK1 vertikaldan ogʻish burchagi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаBurchaklar hisoblanishning musbat yoʻnalishlari xamda buzilish prizmalari va hovurakka boʻlgan kuchlar taʼsirlari 1 rasmda koʻrsatilgan.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSuvga toʻyingan damlash devorlariga boʻlgan faol qs va (passiv) nofaol q*s bosimini aniqlashda teng taʼsir etuvchi kuchlar uchun formulalarga muallaq tuproqning solishtirma ogʻirligi γvzv va suvga toʻyingan tuproqning solishtirma ogʻirligi γnas boʻyicha aniqlanuvchi hajmiy seysmik kuch kiritilishi lozim:
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа|
|
(5) |
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаSeysmik taʼsir chogʻida tuproqni toʻyintiruvchi suvning devorga boʻlgan bosimi statik hisobdagi kabi aniqlanishi lozim. Uning oʻzgarish seysmik taʼsirini hisobga olgan xolda tuproqning devorga koʻrsatadigan bosimi hisobga toʻyingan tuproqning solishtirma ogʻirligini kiritish yoʻli bilan hisobga olinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаTuproq yuzasini suv ostida boʻlgan xollarda uning damlovchi devorga boʻlgan faol qc va (passiv) nofaol q*c bosimlarini hisoblashda, tuproq yuzasiga suvning gidrodinamik bosimi r hisobga olinishi lozim, uning miqdori 3.25 b. ga binoan aniqlanuvchi shu chuqurlikda boʻlgan devorga beriluvchi gidrodinamik bosimga teng etib qabul qilinadi.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаr>0 gidrodinamik bosim tuproqning faol bosimini aniqlashda va r <0 (passiv) va nofaol bosimni aniqlanishi toʻgʻridir. Chunki γs hajmiy kuchlar va r yuza kuchlar parallel emaslar, shuning uchun damlovchi devorlarga tuproqning bosimini aniqlash uchun umumiyroq formulalar qoʻllanishi zarur.
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документаa burchakning qiymatlarida (10 dan kichik) binobarin, kichik q va r/γsN qiymatlarida ulardagi γsN qiymatlarga taxminiy yoʻsinda r bosimni(ga parallel boʻlmagan γvzv qiymatga emas) qoʻshish bilan (uning ishorasini hisobga olgan xolda) qs va q*s bosimlarni (1) formula boʻyicha aniqlanishga yoʻl qoʻyiladi. Chunki q*s (passiv) nofaol bosim tuproqning yuqori qavatlarida, γsN < r, boʻlishida hisoblar boʻyicha manfiy ishorali ravishda hisoblanadi, uning noqovushqoq tuproq tomonidan qabul qilinishi mumkin boʻlmaydi Bu doirada q*s qq 0 etib olinishi lozim, tuproqni toʻyintiruvchi suvning bosimi tuproqning seysmik bosimiga bogʻlik boʻlmagan ravishda hisobga olinadi (masalan uni r dan yuza yaqinida “0” gacha Nqqr/γs chuqurlikda soʻnuvchi deb qabul qilinadi)
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа
Предложения по документуПрослушать аудиоПолучить ссылку из элемента документа1 Rasm. Seysmik taʼsirlar chogʻida tuproqning damlovchi devorga koʻrsatadigan qs faol va qs* (passiv) nofaol bosimlarni aniqlash sxemasi